Пособие к СНиП 2.03.04-84. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур

.
Наименование документа:Пособие к СНиП 2.03.04-84
Тип документа:Пособие к СНиП(Пособие к строительным нормам и правилам)
Статус документа:Действует
Название:Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур
Название англ.:Design Manual for Concrete and Reinforced Concrete Structures Intended for Use in Elevated and High Temperatures
Область применения:Рекомендовано к изданию решением секции теории железобетона и арматуры научно-технического совета НИИЖБ Госстроя СССР. Содержит основные положения по расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных (свыше 50 до 200 °С) и высоких (свыше 200 °С) технологических температур. Приведены примеры расчета прочности, деформаций, образования и раскрытия трещин от воздействия температуры и нагрузки.
Краткое содержание:

1 Основные положения

2 Материалы для бетонных и железобетонных конструкций

3 Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы

4 Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы

5 Конструктивные требования

6 Расчет и конструирование некоторых элементов конструкций

Приложение 1 Указания по применению жаростойкого бетона в элементах конструкций

Приложение 2 Сокращенный сортамент арматурной стали для проектирования и изготовления сборных, сборно-монолитных и монолитных железобетонных конструкций

Приложение 3 Основные типы сварных соединений арматуры

Приложение 4 Основные типы сварных соединений стержневой арматуры с плоскими элементами сортового проката

Приложение 5 Сортамент арматурной стали

Приложение 6 Основные буквенные обозначения величин

Дата добавления в базу:01.09.2013
Дата актуализации:01.12.2013
Доступно сейчас для просмотра:100% текста. Полная версия документа.
Организации:
Связанные документы:

СНиП 2.01.01-82 Строительная климатология и геофизика

СНиП II-3-79* Строительная теплотехника

СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции

СНиП 2.03.04-84 Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур

СНиП II-23-81* Стальные конструкции

СТ СЭВ 1565-79 Нормативно-техническая документация в строительстве. Буквенные обозначения

ГОСТ 13015.0-83 Конструкции и изделия бетонные и железобетонные сборные. Общие технические требования

СТ СЭВ 1406-78 Конструкции бетонные и железобетонные. Основные положения проектирования

ГОСТ 25192-82 Бетоны. Классификация и общие технические требования

ГОСТ 12865-67 Вермикулит вспученный

ГОСТ 2694-78 Изделия пенодиатомитовые и диатомитовые теплоизоляционные. Технические условия

ГОСТ 24748-81 Изделия известково-кремнеземистые теплоизоляционные. Технические условия

ГОСТ 5632-72 Стали высоколегированные и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки

ГОСТ 5781-82 Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия

ГОСТ 6727-80 Проволока из низкоуглеродистой стали холоднотянутая для армирования железобетонных конструкций. Технические условия

ГОСТ 7348-81 Проволока из углеродистой стали для армирования предварительно напряженных железобетонных конструкций.Технические условия

ГОСТ 13840-68 Канаты стальные арматурные 1х7. Технические условия

ГОСТ 4543-71 Прокат из легированной конструкционной стали. Технические условия

ГОСТ 5949-75 Сталь сортовая и калиброванная коррозионностойкая, жаростойкая и жаропрочная. Технические условия

ГОСТ 20901-75 Изделия огнеупорные и высокоогнеупорные для кладки воздухонагревателей и воздухопроводов горячего дутья доменных печей. Технические условия

ГОСТ 4157-79 Изделия огнеупорные динасовые. Технические условия

ГОСТ 4689-74 Изделия огнеупорные периклазовые. Технические условия

ГОСТ 530-80 Кирпич и камни керамические. Технические условия

ГОСТ 5381-72 Изделия высокоогнеупорные хромитопериклазовые. Технические условия

.

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА (НИИЖБ)
ГОССТРОЯ СССР

ПОСОБИЕ
по проектированию бетонных
и железобетонных конструкций,
предназначенных для работы
в условиях воздействия повышенных
и высоких температур

(к СНиП 2.03.04-84)

Утверждено
приказом НИИЖБ Госстр
оя СССР
от 25 апреля 1985 г. № 25

Москва

Центральный институт
типового проектирования

1989

Рекомендовано к изданию решением секции теории железобетона и арматуры научно-технического совета НИИЖБ Госстроя СССР.

Содержит основные положения по расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных (свыше 50 до 200 °С) и высоких (свыше 200 °С) технологических температур.

Приведены примеры расчета прочности, деформаций, образования и раскрытия трещин от воздействия температуры и нагрузки.

Для инженерно-технических работников проектных организаций, научных работников, преподавателей строительных вузов, аспирантов и студентов.

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Опыт проектирования, строительства и эксплуатации различных сооружений из обычного и жаростойкого железобетона подтверждает, что можно достигнуть длительного срока службы сооружения, если правильно будут учтены неблагоприятные влияния температуры.

Применение сборного жаростойкого бетона и железобетона в виде крупных блоков и панелей открывает широкие возможности индустриализации строительства, уменьшения трудозатрат. Кроме того, в ряде случаев значительно сокращаются сроки строительства.

В Пособии приведены требования СНиП 2.03.04-84 «Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур», а также СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции», необходимые для проектирования. В скобках даны номера пунктов СНиП 2.03.04-84.

При составлении Пособия использованы результаты отечественных и зарубежных работ по изучению механических и реологических свойств бетона и арматуры в условиях воздействия повышенных и высоких температур, а также исследования изгибаемых, сжатых и внецентренно растянутых элементов, круглых и прямоугольных плит, элементов труб, боровов, сводов, рам и куполов из жаростойкого бетона и железобетона при воздействии температур.

На основе этих исследований разработаны общие принципы конструирования бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур.

В Пособии детализируются отдельные положения по расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций с обычной и предварительно напряженной арматурой, даются практические методы расчета прочности (проверка прочности и подбор арматуры), деформаций, образования и раскрытия трещин в железобетонных элементах при систематическом воздействии повышенных и высоких технологических температур и нагрузок, приводятся рекомендации по расчету наиболее массовых конструкций печей (сводов, куполов, фундаментов и т.д.) и других тепловых агрегатов.

В Пособии даны примеры расчета, охватывающие типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

Единицы физических величин, приведенные в Пособии, соответствуют «Перечню единиц физических величин, подлежащих применению в строительстве».

В таблицах нормативные и расчетные сопротивления и модули упругости материалов приведены в МПа (кгс/см2).

В Пособии использованы буквенные обозначения и индексы к ним в соответствии с СТ СЭВ 1565-79. Основные буквенные обозначения применяемых величин приведены в приложении 6.

Разработано НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук. проф. А. Ф. Милованов - руководитель темы; кандидаты техн. наук В. Н. Горячев, В. М. Милонов, В. Н. Самойленко; Т. Н. Малкина) с участием ВНИПИ Теплопроект Минмонтажспецстроя СССР (канд. техн. наук В. Г. Петров-Денисов; В. А. Тарасова, Е. Н. Бальных), Макеевского ИСИ Минвуза УССР (канд. техн. наук А. П. Кричевский); Харьковского Промстройниипроекта Госстроя СССР (кандидаты техн. наук И. Н. Заславский, С. Л. Фомин).

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1. Настоящее Пособие распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных (свыше 50 до 200 °С) и высоких (свыше 200 °С) технологических температур (далее - воздействие температур).

Проектирование железобетонных дымовых труб, резервуаров и фундаментов доменных печей, работающих при воздействии температуры свыше 50 °С, должно производиться с учетом дополнительных требований, предъявляемых к этим сооружениям соответствующими нормативными документами.

1.2. Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, достигаемого путем:

применения эффективных строительных материалов и конструкций;

снижения веса конструкций;

наиболее полного использования физико-механических свойств материалов;

использования местных строительных материалов;

соблюдения требований по экономному расходованию основных строительных материалов.

1.3. При проектировании зданий, сооружений и тепловых агрегатов должны приниматься четкие конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость конструкции на всех стадиях возведения и при эксплуатации.

1.4. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

При выборе элементов сборных конструкций должны предусматриваться преимущественно предварительно напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры, а также конструкции из легких бетонов, где их применение не ограничивается требованиями других нормативных документов.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.

1.5. Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные унифицированные пространственные арматурные каркасы.

1.6. В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.

Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.7. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.

1.8. Численные значения расчетных характеристик бетона и арматуры, предельных величин ширины раскрытия трещин и прогибов применяются только при проектировании; для оценки качества конструкции следует руководствоваться требованиями соответствующих стандартов и нормативных документов.

1.9 (1.1). Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных температур, следует предусматривать, как правило, из обычного бетона.

Фундаменты, которые при эксплуатации постоянно подвергаются воздействию температуры до 250 °С включ., допускается предусматривать из обычного бетона.

Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия высоких температур, следует предусматривать из жаростойкого бетона.

Несущие элементы конструкций тепловых агрегатов, выполняемые из жаростойкого бетона, сечение которых может нагреваться до температуры свыше 1000 °С, допускается принимать только после их опытной проверки.

Жаростойкие бетоны в элементах конструкций тепловых агрегатов следует применять согласно указаниям прил. 1.

В настоящем Пособии приняты следующие наименования бетонов: обычный (ГОСТ 25192-82); жаростойкий (ГОСТ 20910-82).

Классы по предельно допустимой температуре применения жаростойкого бетона приведены в зависимости от вида вяжущего, заполнителей, тонкомолотых добавок и отвердителя.

1.10 (1.2). Для конструкций, работающих под воздействием температуры свыше 50 °С в условиях периодического увлажнения паром, технической водой и конденсатом, необходимо соблюдать требования пп. 1.19; 2.5; 2.10; 2.11; 2.13 и 5.14.

При невозможности обеспечения указанных требований расчет таких конструкций допускается производить только на воздействие температуры и нагрузки без учета периодического увлажнения. При этом в расчете сечения не должны учитываться крайние слои бетона толщиной 20 мм с каждой стороны, подвергающиеся замачиванию в течение 7 ч, и толщиной 50 мм при длительности замачивания бетона более 7 ч или должна предусматриваться защита поверхности бетона от периодического замачивания.

Окрашенная поверхность бетона или гидроизоляционные покрытия этих конструкций должны быть светлых тонов.

1.11 (1.3). Циклический нагрев - длительный температурный режим, при котором в процессе эксплуатации конструкция периодически подвергается повторяющемуся нагреву с колебаниями температуры более 30 % расчетной величины при длительности циклов от 3 ч до 30 дней.

Постоянный нагрев - длительный температурный режим, при котором в процессе эксплуатации конструкция подвергается нагреву с колебаниями температуры до 30 % расчетной величины.

1.12 (1.4). При проектировании конструкций из жаростойких бетонов по ГОСТ 20910-82 необходимо учитывать дополнительные требования «Руководства по возведению тепловых агрегатов из жаростойкого бетона» (М.: Стройиздат, 1983) к исходным материалам для жаростойких бетонов, подбору их состава и технологии приготовления, а также особенности производства работ.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.13. Бетонные и железобетонные конструкции, работающие в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельным состояниям первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельным состояниям второй группы).

Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом, в необходимых случаях, прогиба конструкции перед разрушением);

потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т.п.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен, внецентренно нагруженных высоких фундаментов, расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т.п.);

усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки подвижной или пульсирующей; подкрановых балок, рамных фундаментов и перекрытия под некоторые неуравновешенные машины и т.п.);

разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания и т.п.).

Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

образования трещин, а также чрезмерного или длительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или длительное раскрытие трещин недопустимо);

чрезмерных перемещений (прогибов, углов поворота, углов перекоса и колебаний).

1.14. Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов, как правило, производится для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

1.15 (1.5). При расчете бетонных и железобетонных конструкций необходимо учитывать изменения механических и упругопластических свойств бетона и арматуры в зависимости от температуры воздействия. При этом усилия, деформации, образование, раскрытие и закрытие трещин определяют с учетом воздействия нагрузки (включая собственный вес) и температуры.

Расчетные схемы и основные предпосылки для расчета бетонных и железобетонных конструкций должны устанавливаться в соответствии с условиями их действительной работы в предельном состоянии с учетом в необходимых случаях пластических свойств бетона и арматуры, наличия трещин в растянутом бетоне, а также влияния усадки и ползучести бетона как при нормальной температуре, так и при воздействии повышенных и высоких температур.

1.16 (1.6). Расчет конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться на все возможные неблагоприятные сочетания нагрузок от собственного веса, внешней нагрузки и температуры с учетом длительности их действия и в случае необходимости - остывания.

Расчет конструкций с учетом воздействия повышенных и высоких температур необходимо производить для следующих основных расчетных стадий работы:

кратковременный нагрев - первый разогрев конструкции до расчетной температуры;

длительный нагрев - воздействие расчетной температуры в период эксплуатации.

Расчет статически определимых конструкций по предельным состояниям первой и второй групп (за исключением расчета по образованию трещин) следует вести только для стадии длительного нагрева. Расчет по образованию трещин необходимо производить для стадий кратковременного и длительного нагрева с учетом усилий, возникающих от нелинейного распределения температуры бетона по высоте сечения элемента.

Расчет статически неопределимых конструкций и их элементов по предельным состояниям первой и второй групп должен производиться:

а) на кратковременный нагрев конструкции по режиму согласно СНиП III-15-76, когда возникают наибольшие усилия от воздействия температуры (см. п. 1.23). При этом жесткость элемента в конструкции определяется согласно указаниям пп. 4.28 - 4.30 как от кратковременного действия всех нагрузок, так и в зависимости от скорости нагрева;

б) на длительный нагрев - воздействие на конструкцию расчетной температуры в период эксплуатации, когда происходит снижение прочности и жесткости элементов в результате воздействия длительного нагрева и нагрузки.

При этом жесткость элементов определяется по указаниям пп. 4.28 - 4.30 как для длительного действия всех нагрузок.

Расчетная технологическая температура принимается равной температуре среды цеха или рабочего пространства теплового агрегата, указанной в задании на проектирование.

Расчетные усилия и деформации от кратковременного и длительного нагрева определяются по указаниям п. 1.40 с учетом коэффициента надежности по температуре.

1.17 (1.7). Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные длительные, кратковременные, особые следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-6-74 с учетом дополнительных указаний: нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы, должны приниматься согласно указаниям пп. 1.19 и 1.29. При этом к длительным нагрузкам следует относить часть полной величины кратковременных нагрузок, оговоренных в главе СНиП II-6-74, а вводимая в расчет кратковременная нагрузка принимается уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке. Коэффициенты сочетаний и другие коэффициенты снижения нагрузок относятся к полной величине кратковременных нагрузок.

Нагрузки и воздействия температуры, учитываемые при расчете конструкции по предельным состояниям первой и второй групп, следует принимать по табл. 1 и 2.

Таблица 1

Статическая схема конструкции и расчетная стадия работы

Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке γf, температурные воздействия и коэффициенты надежности по температуре γt, принимаемые при расчете

по прочности

на выносливость

по деформациям

Статически определимые конструкции при длительном нагреве

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные деформации при γt = 1,0

Статически неопределимые конструкции при кратковременном нагреве

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры при γt = 1,1

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры при γt = 1,0

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и наибольшие усилия от воздействия температуры и температурные деформации при γt = 1,0

Статически неопределимые конструкции при длительном нагреве

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0 и усилия от воздействия температуры при γt = 1,1

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и усилия от воздействия температуры при γt = 1,0

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и усилия от воздействия температуры и температурные деформации при γt = 1,0

Примечания: 1. Бетонные конструкции рассчитываются только по прочности.

2. При расчете статически неопределимых конструкций кроме сочетаний воздействий температуры и нагрузок, указанных в настоящей таблице, в необходимых случаях следует проверить другие возможные неблагоприятные сочетания воздействий, в том числе и при остывании.

3. В статически неопределимых конструкциях допускается производить расчет:

а) при кратковременном нагреве только на наибольшие усилия от воздействия температуры, если усилия от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок вызывают напряжения сжатия в бетоне σb ≤ 0,1 МПа;

б) при длительном нагреве свыше 700 °С - на совместное воздействие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок без учета усилий от длительного нагрева.

4. При расчете на кратковременный нагрев длительная нагрузка учитывается как кратковременная.

5. Коэффициент надежности по температуре γt должен приниматься по указаниям п. 1.40.

6. При расчете прогибов следует учитывать указания п. 1.29.

Таблица 2

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций

Нагрузки и коэффициент надежности по нагрузке γf, воздействия температуры и коэффициент надежности по температуре γt принимаемые при расчете

по образованию трещин

по раскрытию трещин

по закрытию трещин

непродолжительному

продолжительному

1-я

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0* и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,1*

-

-

-

2-я

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf > 1,0* и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,1* (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию)

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0

-

Постоянные и длительные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от длительного нагрева при γt = 1,0

3-я

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от кратковременного и длительного нагрева при γt = 1,0

Постоянные и длительные нагрузки при γf = 1,0 и температурные воздействия от длительного нагрева при γt = 1,0

-

* Коэффициент надежности по нагрузке γf и коэффициент надежности по температуре γt принимаются такими же, как при расчете по прочности.

Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом требований СНиП 2.03.01-84.

2. При расчете по образованию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать требования п. 4.3.

3. При расчете по раскрытию трещин от температурных воздействий необходимо учитывать различие температурных деформаций бетона и арматуры по указаниям п. 4.10.

4. Коэффициент надежности по температуре γt должен приниматься по указаниям п. 1.40.

5. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофе (взрыв, пожар и т.д.).

При расчете по прочности в необходимых случаях должны учитываться особые нагрузки с коэффициентами надежности по нагрузке γf, принимаемыми по соответствующим нормативным документам. При этом усилия, вызванные воздействием температуры, не учитываются.

1.18. При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с дополнительным коэффициентом динамичности, равным:

при транспортировании........................ 1,60

при подъеме и монтаже......................... 1,40

Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25.

1.19. К трещиностойкости конструкций или их частей предъявляются требования соответствующих категорий в зависимости от условий, в которых работает конструкция, и от вида применяемой арматуры:

а) 1-я категория - не допускается образование трещин;

б) 2-я категория - допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 раскрытие трещин при условии обеспечения их последующего надежного закрытия (зажатия);

в) 3-я категория - допускается ограниченное по ширине непродолжительное acrc1 и продолжительное acrc2 раскрытие трещин.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы, вида арматуры по предельно допустимой ширине раскрытия трещин для обеспечения сохранности арматуры в элементах, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, приведены в табл. 3. Нагрузки, учитываемые при расчете железобетонных конструкций по образованию трещин, их раскрытию или закрытию, должны приниматься согласно табл. 2. Если в конструкциях или их частях, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2- и 3-й категорий, трещины не образуются при соответствующих нагрузках и температурах, указанных в табл. 3, их расчет по непродолжительному раскрытию и по закрытию трещин (для 2-й категории) или по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин (для 3-й категории) не производится.

Под непродолжительным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных длительных и кратковременных нагрузок, кратковременного нагрева, а под длительным раскрытием - только при постоянных и длительных нагрузках и длительном нагреве.

Таблица 3

Условия эксплуатации конструкций

Температура арматуры, °С

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина acrc1 и acrc2, мм, раскрытия трещин, обеспечивающие сохранность арматуры

стержневой классов А-I, А-II, А-III, А-IIIв и А-IV; проволочной классов B-I и Bp-I

стержневой классов A-V и A-VI; проволочной классов B-II, Вр-II, К-7 и К-19 при диаметре проволоки 3,5 мм и более

проволочной классов B-II, Вр-II и К-7 при диаметре проволоки 3 мм и менее

1. В закрытом помещении

До 100

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

100 и выше

3-я категория;

acrc1 = 0,6;

acrc2 = 0,5

3-я категория;

acrc1 = 0,5;

acrc2 = 0,4

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

2. На открытом воздухе, а также в грунте выше уровня грунтовых вод

До 100

3-я категория;

acrc1 = 0,4;

acrc2 = 0,3

3-я категория;

acrc1 = 0,2;

acrc2 = 0,1

2-я категория;

acrc1 = 0,2

100 и выше

3-я категория;

acrc1 = 0,6;

acrc2 = 0,5

3-я категория;

acrc1 = 0,5;

acrc2 = 0,4

2-я категория;

acrc1 = 0,3

3. В грунте при переменном уровне грунтовых вод и в закрытом помещении при попеременном увлажнении

До 100

3-я категория;

acrc1 = 0,3;

acrc2 = 0,2

2-я категория;

acrc1 = 0,2

2-я категория;

acrc1 = 0,1

Примечание. В канатах подразумевается проволока наружного слоя.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций, а также значения предельно допустимой ширины раскрытия трещин в условиях неагрессивной среды для ограничения проницаемости конструкций принимаются по СНиП 2.03.01-84.

1.20. Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны (см. п. 4.4), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %.

1.21. Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.), а также усилия в статически неопределимых конструкциях при расчете их по деформированной схеме следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин.

1.22 (1.9). Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от внешней нагрузки, собственного веса и воздействия повышенных и высоких температур производят по правилам строительной механики методом последовательных приближений. При этом жесткость элементов определяют с учетом неупругих деформаций и наличия трещин в бетоне от одновременного действия внешней нагрузки, собственного веса и температуры.

1.23 (1.10). При кратковременном нагреве усилия от воздействия температуры в элементах статически неопределимых конструкций должны определяться в зависимости от состава бетона (см. табл. 11) и температуры нагрева, вызывающей наибольшие усилия:

а) при нагреве бетона № 1 свыше 50 до 250 °С - по расчетной температуре;

б) при нагреве бетонов № 2 - 11, 23 и 24 свыше 200 до 500 °С - по расчетной температуре; при нагреве свыше 500 °С - при 500 °С;

в) при нагреве бетонов № 12 - 21, 29 и 30 свыше 200 до 400 °С - по расчетной температуре, при нагреве свыше 400 °С - при 400 °С.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, расчет наибольших усилий от воздействия температур выполняют по расчетной температуре воздуха в соответствии с требованиями п. 1.53.

При длительном нагреве усилия от воздействия температуры следует определять в зависимости от расчетной температуры согласно указаниям п. 1.16.

1.24 (1.11). При расчете по прочности, деформациям, а также раскрытию и закрытию трещин распределение температуры в сечениях конструкций определяют теплотехническим расчетом для установившегося режима теплового потока. При расчете по образованию трещин распределение температур в сечениях конструкций, нагреваемых со скоростью более 10 °С/ч, определяют для неустановившегося теплового потока по требованиям пп. 1.47 - 1.53.

1.25 (1.12). При расчете усилий, вызванных воздействием температуры, в сборных элементах конструкций жесткость сечений следует уменьшить на 20 %, если прочность на сжатие раствора в стыке минимум на 10 МПа меньше прочности бетона сборного элемента.

1.26 (1.13). Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций по прочности, схемы предельных состояний которых при расчете на воздействие температуры еще не установлены или условия наступления предельного состояния пока не могут быть выражены через усилия, может производиться через напряжения с учетом наличия трещин и развития неупругих деформаций бетона. При этом напряжения в бетоне и арматуре не должны превышать соответствующих расчетных сопротивлений.

1.27 (1.14). При расчете несущих конструкций, бетон которых неравномерно нагрет по высоте сечения элемента, часть сечения, нагретую свыше 1000 °С, допускается не учитывать.

1.28 (1.15). При расчете элементов, подвергающихся нагреву, положение центра тяжести всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статический момент и момент инерции всего сечения следует определять, приводя все сечение к ненагретому, более прочному бетону. Для этой цели при расчете с использованием ЭВМ сечение по высоте разбивается не менее чем на четыре части.

При расчете по прочности, деформациям и раскрытию или закрытию трещин без использования ЭВМ при прямолинейном распределении температуры бетона по высоте сечения элемента допускается разбивать сечения согласно следующим указаниям:

для элемента, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани не превышает 400 °С, сечение не разбивается на части и момент инерции приведенного сечения Ired относительно центра тяжести сечения принимается равным:

,                                                             (1)

где βb -  коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения по табл. 16;

 -  коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения для кратковременного нагрева по табл. 18;

φb1 - коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона и принимаемый для бетона составов (см. табл. 11):

№ 1 - 3, 6, 7, 10, 11, 19 - 21............... 0,85

№ 4, 5, 8, 9, 23, 24.............................. 0,80

№ 12 - 18, 29, 30................................ 0,70

для элемента, сечение которого по высоте состоит из двух видов бетона, а также прямоугольного и таврового сечений, выполненных из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400 °С, сечение разбивается по высоте на две части (черт. 1, а);

для элемента, сечение которого по высоте состоит из трех видов бетона, или двутаврового сечения, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400 °С, сечение разбивается на три части (черт. 1, б).

При расчете по образованию трещин определение напряжений от воздействия температуры производится разбивкой сечения не менее чем на четыре части независимо от температуры бетона (черт. 1, в).

В прямоугольном сечении элемента, выполненного из одного вида бетона, когда сечение по высоте разбивается на две части, линия раздела должна проходить по бетону, имеющему температуру, равную 400 °С.

В двутавровых и тавровых сечениях элементов, выполненных из одного вида бетона, линия раздела должна проходить по границе между ребром и полкой. В элементе, сечение которого по высоте состоит из различных видов бетонов, линия раздела должна проходить по границе бетонов.

Во всех случаях расчета арматура рассматривается как самостоятельная часть сечения.

Для элементов, состоящих по высоте из двух и более видов бетона, приведенная площадь Ared,i i-той части сечения, на которые разбивается все сечение элемента, определяется по формуле

,                                                        (2)

где Ai -                  площадь i-той части сечения;

φb1, βbi и  -  коэффициенты, принимаемые в зависимости от состава и температуры бетона в центре тяжести площади i-той части сечения, как в формуле (1).

Если сечение элемента состоит из разных видов бетона, то в этой формуле правая часть умножается на отношение модуля упругости каждого вида бетона в нагретом состоянии к модулю упругости бетона, к которому приводится все сечение Еb.

При расчете без использования ЭВМ коэффициенты βbi и  допускается определять в зависимости от средней температуры бетона i-той части сечения.

Площадь ненапрягаемой нагретой растянутой As и сжатой As арматуры приводится к ненагретому, более прочному бетону:

;                                                       (3)

,                                                      (4)

где As,red, As,red -  соответственно приведенная площадь растянутой и сжатой арматуры;

Es -       модуль упругости арматуры, принимаемый по табл. 37;

βs -        коэффициент, принимаемый в зависимости от температуры арматуры по табл. 35.

Черт. 1. Схемы разбивки на части по высоте прямоугольного, таврового и двутаврового сечения элементов

а - на 2 части; б - на 3 части; в - на 4 части; Ц. Т. - центр тяжести приведенного сечения; tb1, tb2, ..., tbi - наибольшая температура бетона 1-, 2-, ..., i-той части сечения

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения y до наименее нагретой грани определяют по формуле

.                                                                 (5)

Площадь приведенного сечения элемента Ared находят по формуле

Ared = ΣAred,i + As,red + As,red.                                                 (6)

Статический момент площадей приведенного сечения элемента Sred относительно грани, растянутой внешней нагрузкой и воздействием температуры, определяют по формуле

Sred = ΣAred,iyi + As,reda + As,red (h - a′),                                      (7)

где yi -    расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до наименее нагретой грани элемента, принимаемое равным

yi = h - Σhi + yyi,                                                         (8)

здесь hi - высота i-той части сечения:

.                                                      (9)

При расчете без использования ЭВМ допускается принимать

yyi = 0,5hi.                                                               (10)

Момент инерции приведенного сечения элемента Ired относительно его центра тяжести определяют по формуле

Ired = ΣIred,i + ΣAred,iy2bi + As,redy2s + As,red(ys)2,                            (11)

где Ired,i - момент инерции i-той части сечения бетона, определяемый по формуле

;                                                       (12)

ybi -   расстояние от центра тяжести i-той части сечения бетона до центра тяжести всего приведенного сечения, определяемое по формулам:

ybi = yi - y;                                                             (13)

ys = - (y - a);                                                           (14)

ys = h - y - a.                                                         (15)

1.29. Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать их предельно допустимых величин, устанавливаемых с учетом следующих требований:

технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т.п.);

конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т.п.);

эстетических.

Величины предельно допустимых прогибов приведены в табл. 4.

Расчет прогибов должен производиться:

при ограничении технологическими или конструктивными требованиями на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок с учетом прогиба от кратковременного и длительного нагрева согласно указаниям пп. 4.23 - 4.27;

при ограничении эстетическими требованиями на действие постоянных и длительных нагрузок с учетом прогиба от длительного нагрева согласно указаниям пп. 4.23 - 4.27.

Таблица 4

Элементы конструкции

Предельно допустимые прогибы

1. Подкрановые балки при кранах:

 

ручных

l / 500

электрических

l / 600

2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия при пролетах, м:

 

l < 6

l / 200

6 ≤ l ≤ 7,5

3,0 см

l > 7,5

l / 250

3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах, м:

 

l < 5

l / 200

5 ≤ l ≤ 10

2,5 см

l > 10

l / 400

4. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах, м:

 

l < 6

l / 200

6 ≤ l ≤ 7,5

3,0 см

l > 7,5

l / 250

Обозначения, принятые в таблице:

l - пролет балок или плит. Для консолей принимают l = 2l1, где l1 - вылет консоли.

Примечание. Предельно допустимые прогибы в поз. 1 и 4 обусловлены технологическими и конструктивными требованиями, в поз. 2 и 3 - эстетическими требованиями.

При этом коэффициент надежности по нагрузке γf и коэффициент надежности по температуре γt принимаются равными единице.

Для железобетонных элементов, выполненных со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями. Для других конструкций, не предусмотренных табл. 4, величины предельно допустимых прогибов устанавливаются по специальным требованиям, но при этом они не должны превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

Предельно допустимые деформации от воздействия температуры, в элементах конструкции которых требуется их ограничение при нагревании и охлаждении, должны устанавливаться нормативными документами по проектированию соответствующих конструкций, а при их отсутствии должны указываться в задании на проектирование.

Для несвязанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытия, площадок и т.п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: добавочный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 1000 Н при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

1.30. При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на воздействие сжимающей продольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет ea, обусловленный неучтенными в расчете факторами. Эксцентриситет ea в любом случае принимается не менее 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения, и 1/30 высоты сечения элемента.

Кроме того, для конструкций, образуемых из сборных элементов, следует учитывать возможное взаимное смещение элементов, зависящее от вида конструкций, способа монтажа и т.п.; при отсутствии для таких конструкций экспериментально обоснованных значений случайного эксцентриситета его следует принимать не менее 1 см.

Для элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения eo принимается равной эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкций, но не менее ea. В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет еo находится как сумма эксцентриситетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

При расчете по трещиностойкости и по деформациям эксцентриситет не учитывается.

В случае, если величина эксцентриситета eo, определенная в соответствии с указаниями настоящего пункта, не превышает ea = h / 30, а расчетная длина элемента прямоугольного сечения lo ≤ 20h, допускается производить его расчет согласно п. 3.37.

1.31. Расстояния между температурно-усадочными швами в бетонных и железобетонных конструкциях должны определяться расчетом.

Допускается указанный расчет не производить для конструкций из обычного и жаростойкого бетона, если принятое расстояние между температурно-усадочными швами не превышает величин, указанных в табл. 5, умноженных на коэффициенты δt, δe, δw и δv, принимаемые по табл. 6.

Расстояние между температурными швами в фундаментах принимается в соответствии с расположением швов в вышележащих конструкциях.

Таблица 5

Конструкции

Наибольшие расстояния между температурно-усадочными швами, м, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся

внутри отапливаемых зданий или в грунте

внутри неотапливаемых зданий

на наружном воздухе

1. Бетонные:

 

 

 

а) сборные

40

35

30

б) монолитные при конструктивном армировании

30

25

20

в) монолитные без конструктивного армирования

20

15

10

2. Железобетонные:

 

 

 

а) сборные и сборно-каркасные одноэтажные

72

60

48

б) сборные и сборно-каркасные многоэтажные

60

50

40

в) сборно-блочные, сборно-панельные

55

45

35

г) сборно-монолитные и монолитные каркасные

50

40

30

д) сборно-монолитные и монолитные сплошные

40

30

25

Примечание. Для железобетонных каркасных зданий (поз. 2а, б, г) расстояния между температурно-усадочными швами определены при отсутствии связей либо при расположении связей в середине температурного блока.

Таблица 6

Факторы, обусловливающие введение коэффициента

Коэффициент

условное обозначение

числовое значение

1. Расчетная температура внутри сооружений и тепловых агрегатов, °С:

 

 

50

δt

1,0

70

0,8

120

0,6

300

0,4

500

0,3

1000 и выше

0,1

2. Расчетная зимняя температура воздуха (наиболее холодная пятидневка), °С:

 

 

-40

δe

1,0

-30

1,1

-20

1,2

-10

1,4

-1

1,6

3. Относительная влажность воздуха в наиболее жаркий месяц года, %:

 

 

70 и выше

δw

1,0

40

0,8

20

0,6

10

0,4

4. Расстояние от верха фундамента до низа подкрановых балок, а при их отсутствии - низа ферм или балок покрытия в одноэтажных зданиях (оси балок перекрытия в многоэтажных зданиях), м:

 

 

3 и менее

δv

1,0

5

1,2

7

1,6

9 и более

2,0

Примечания: 1. При расчетной температуре внутри сооружения и тепловых агрегатов свыше 50 °С значения коэффициентов δe и δw принимаются равными единице.

2. Значения коэффициентов δt, δe, δw и δv для промежуточных значений соответственно температур и высот определяются интерполяцией.

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

1.32. Расчет предварительно напряженных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, Пособия по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций тяжелого бетона (к СНиП 2.03.01-84) и с учетом указаний пп. 1.33 - 1.38.

1.33 (1.19). Температура нагрева предварительно напряженной арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры ее применения, указанной в табл. 24.

1.34 (1.20). Сжимающие напряжения в бетоне σbp в стадии предварительного обжатия не должны превышать (в долях от передаточной прочности бетона Rbp):

0,70 Rbp................... при   50 °С нагрева

0,60............................ »  100   »      »

0,50............................ »  150   »      »

0,40............................ »  250   »      »

В случае необходимости величина сжимающих напряжений в бетоне может быть повышена при обеспечении надежной работы конструкции от воздействия предварительного напряжения, нагрузки и температурных усилий.

1.35 (1.21). Полная величина потерь предварительного напряжения арматуры, учитываемая при расчете конструкций, работающих в условиях воздействия температуры выше 50 °С, определяется как сумма потерь:

основных - при нормальной температуре;

дополнительных - от воздействия температуры выше 50 °С.

Основные потери предварительного напряжения арматуры для конструкций из обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 11 следует определять как для тяжелого бетона по табл. 5 СНиП 2.03.01-84. Величину потерь от усадки жаростойкого бетона следует принимать на 10 МПа больше указанных в табл. 5 (поз. 8а, б, в) СНиП 2.03.01-84.

Таблица 7

Фактор, вызывающий дополнительные потери предварительного напряжения в арматуре при ее нагреве

Величина дополнительных потерь предварительного напряжения, МПа

Усадка обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 11 при нагреве:

 

кратковременном

40

длительном постоянном

80

длительном циклическом (см. п. 1.4)

60

Ползучесть обычного бетона состава № 1 и жаростойкого бетона составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 по табл. 11:

 

естественной влажности при нагреве:

 

кратковременном

10 σbp

длительном постоянном

15 σbp

длительном циклическом

18 σbp

сухого при нагреве:

 

кратковременном

4 σbp

длительном постоянном

6 σbp

длительном циклическом

8 σbp

Релаксация напряжений арматуры:

 

проволочной классов В-II, Вр-II, К-7, К-19

0,0012 Δtsσsp

стержневой классов A-IV, A-V, A-VI, Ат-IV, Aт-V, Aт-VI

0,001 Δtsσsp

Разность деформаций бетона и арматуры от воздействия температуры

st - αbt) ΔtsEsβs

Обозначения, принятые в таблице:

Δts -         разность между температурой арматуры при эксплуатации, определяемой теплотехническим расчетом по указаниям пп. 1.47 - 1.53 и температурой арматуры при натяжении, которую допускается принимать равной 20 °С;

αbt -          коэффициент, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры бетона на уровне напрягаемой арматуры и длительности нагрева;

Es -           модуль упругости арматуры, принимаемый по табл. 37;

αst и βs -   коэффициенты, принимаемые по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры.

Примечания: 1. Потери предварительного напряжения от релаксации напряжений арматуры принимаются для кратковременного и длительного нагрева одинаковыми и учитываются при температуре арматуры свыше 40 °С.

2. Потери предварительного напряжения арматуры от разности деформаций бетона и арматуры учитываются в элементах, выполненных из обычного бетона при нагреве арматуры свыше 100 °С и в элементах из жаростойкого бетона при нагреве арматуры свыше 70 °С.

3. Если от усилий, вызванных совместным действием нагрузки, температуры и предварительного обжатия, в бетоне на уровне арматуры в стадии эксплуатации возникают растягивающие напряжения, то дополнительные потери от ползучести бетона не учитываются.

4. Потери от ползучести бетона при натяжении в двухосном направлении следует уменьшить на 15 %.

При вычислении коэффициента φl по формуле (5) СНиП 2.03.01-84 время в сутках следует принимать: при определении потерь от ползучести - со дня обжатия бетона и от усадки - со дня окончания бетонирования до нагрева конструкции.

Дополнительные потери предварительного напряжения арматуры должны приниматься по табл. 7.

1.36 (1.22-1.23). Величины установившихся напряжений в бетоне σbp на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры наиболее обжимаемой зоны после проявлений всех основных потерь определяются по формуле

,                                         (16)

где M -  момент от собственного веса элемента;

P -   усилие предварительного обжатия;

eop -  эксцентриситет усилия P относительно центра тяжести приведенного сечения;

ysp -   расстояние от усилия P до центра тяжести сечения.

Геометрические характеристики приведенного сечения предварительно напряженного железобетонного элемента (Ared, Sred, Ired) определяются по требованиям п. 1.28 с учетом продольной предварительно напряженной арматуры S и S′ и влияния температуры на снижение модулей упругости арматуры и бетона.

1.37 (1.24). Усилия от воздействия температуры в статически неопределимых предварительно напряженных конструкциях находят по указаниям пп. 1.45 и 1.46.

При определении усилий от воздействия температуры жесткость элемента вычисляют по указаниям пп. 4.28 и 4.29.

1.38 (1.25). При определении общего прогиба предварительно напряженного железобетонного элемента необходимо учитывать прогиб, вызванный неравномерным нагревом бетона по высоте сечения элемента, по указаниям п. 4.26.

ДЕФОРМАЦИИ И УСИЛИЯ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ

1.39 (1.26). Расчет деформаций, вызванных нагреванием и охлаждением бетонных и железобетонных элементов, должен производиться в зависимости от наличия трещин в растянутой зоне бетона и распределения температуры бетона по высоте сечения элемента.

1.40 (1.27). Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) сечение элемента приводится к более прочному бетону по указаниям п. 1.28, удлинение εt оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

;                                          (17)

.                 (18)

Удлинение εti оси i-той части бетонного сечения и ее кривизну  (черт. 2) определяют по формулам:

;                                         (19)

.                                                 (20)

Удлинение εs и ε′s соответственно арматуры S и S′ находят по формулам:

εs = αstts;                                                            (21)

ε′s = αstts.                                                           (22)

В формулах (17) - (22): Ared, Ared,i, As,red, A¢s,red, ybi, ys, ys, Ired, Ired,i, yyi принимают по указаниям п. 1.28;

αbti и αbti+1 -  коэффициенты, принимаемые по табл. 20 в зависимости от температуры бетона более и менее нагретой грани i-той части сечения;

αst -     коэффициент, принимаемый по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры S и S′;

γt -       коэффициент надежности по температуре, принимаемый при расчете по предельным состояниям: первой группы - 1,1; второй группы - 1,0.

Черт. 2. Схемы распределения

а - температуры бетона; б - деформации удлинения от нагрева; в - напряжения в бетоне от нагрева; г - деформации укорочения от остывания; д - напряжения в бетоне от остывания при нелинейном изменении температур по высоте бетонного сечения элементов; Ц. Т. - центр тяжести приведенного сечения

При расчете бетонного сечения в формулах (17) и (18) удлинение арматуры εs и ε′s не учитывается;

б) при неравномерном нагреве бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента (черт. 3, а) удлинение оси элемента εt и ее кривизну  допускается определять по формулам:

;                                               (23)

,                                                    (24)

где tb и tb1 - температура бетона менее и более нагретой грани сечения, определяемая теплотехническим расчетом согласно указаниям пп. 1.47 - 1.53;

αbt и αbt1 -   коэффициенты, принимаемые в зависимости от температуры бетона менее и более нагретой грани сечения по табл. 20.

1.41 (1.28). Для участков бетонного или железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от остывания следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) сечение элемента приводится к более прочному бетону согласно указаниям п. 1.28; от усадки и ползучести бетона укорочение εcsc оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

;                                                        (25)

.                                  (26)

Укорочение εcsc,i оси i-той части бетонного сечения и ее кривизну  определяют по формулам:

;                            (27)

.                                   (28)

В формулах (25) - (28): Ared,i, Ared, ybi, Ired,i, Ired, hi, yyi принимают по указаниям п. 1.28.

γt -              по указаниям п. 1.40;

tbi и tbi+1 -   см. черт. 2;

αcs,i и αcs,i+1 - коэффициенты, принимаемые по табл. 21 в зависимости от температуры более и менее нагретой грани i-той части сечения;

εci -             деформации ползучести бетона в i-той части сечения определяют по формуле (29) со знаком «минус»:

,                                               (29)

σb,tem,i и σbi - напряжения сжатия в бетоне i-той части сечения от усилий, вызванных температурой и нагрузкой при нагреве, определяемые по формулам (32) и (33), в которых коэффициент  принимается по табл. 18 для кратковременного нагрева с подъемом температуры на 10 °С/ч;

βbi -             коэффициент, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры i-той части сечения;

 -             коэффициент, принимаемый по табл. 18 в зависимости от температуры i-той части сечения для длительного нагрева;

б) при остывании неравномерно нагретого бетона с прямолинейным распределением температуры по высоте сечения элемента от усадки бетона укорочение εcs оси элемента и ее кривизну  допускается определять по формулам:

;                                              (30)

,                                                  (31)

где αcs и αcs1 -  коэффициенты, принимаемые по табл. 21 в зависимости от температуры бетона менее и более нагретой грани сечения;

γt, tb, tb1 -   принимают по указаниям п. 1.40.

1.42 (1.29). Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне бетона не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, напряжения в бетоне грани i-той части сечения следует определять:

растяжения при нагревании от нелинейного распределения температуры по формуле

;                                          (32)

сжатия при нагревании от кратковременных усилий по формуле

;                                                   (33)

растяжения при остывании от усадки и ползучести бетона по формуле

;                                           (34)

где ybi, εt,  -  определяются соответственно по формулам (13), (17) и (18);

αbti, tbi -           принимаются по указаниям пп. 1.40 и 1.41;

Eb -                 принимается по табл. 17;

αcs,i, βbi и  - коэффициенты, принимаемые по табл. 21, 16 и 18 в зависимости от температуры бетона грани i-той части сечения;

M и N -           момент и продольная сила, приложенная к центру тяжести сечения от воздействия нагрузки и температуры;

Ared и B -         принимают соответственно по указаниям пп. 1.28 и 4.28;

εcs, εcsc и  -    определяют соответственно по формулам (29), (25) и (26).

Если в формуле (32) напряжения имеют знак «минус», то в бетоне возникают напряжения сжатия и σbtt,i заменяется σb,tem,i.

1.43 (1.30). Для участков железобетонного элемента, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева следует рассчитывать согласно следующим указаниям:

а) для железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне, расположенной у менее нагретой грани сечения (черт. 3, б), удлинение εt оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

;                                            (35)

;                                                   (36)

б) для участков железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне бетона, расположенной у более нагретой грани сечения (черт. 3, в), удлинение εt оси элемента определяется по формуле (35) и ее кривизну  - по формуле

;                                                   (37)

в) для участков железобетонного элемента с трещинами по всей высоте сечения (черт. 3, г) удлинение εt оси элемента и ее кривизну  определяют по формулам:

;                                                     (38)

.                                                   (39)

В формулах (35) - (39):

ts, ts -         температура арматуры S и S′;

tb -             температура бетона сжатой грани сечения;

αstm и α′stm -  коэффициенты, определяемые по формуле (74) для арматуры S и S′;

αbt -            коэффициент, принимаемый по табл. 20 в зависимости от температуры бетона более или менее нагретой грани сечения;

γt -             принимается по указаниям п. 1.40;

a′ -             толщина защитного слоя более нагретой грани сечения;

г) при равномерном нагреве железобетонного элемента кривизну  оси элемента допускается принимать равной нулю. В железобетонных элементах из обычного бетона при температуре арматуры до 100 °С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 70 °С для участков с трещинами в растянутой зоне бетона допускается определять удлинение оси элемента εt и ее кривизну  по формулам (23) и (24) как для бетонных элементов без трещин.

Черт. 3. Схемы распределения температур (1), деформаций от неравномерного нагрева (2) и остывания (3) при прямолинейном изменении температур по высоте сечения элементов

а - бетонного и железобетонного без трещин; б - железобетонного с трещинами в растянутой зоне, расположенной у менее нагретой грани; в - то же, у более нагретой грани; г - железобетонного с трещинами по всей высоте сечения; Ц.Т. - центр тяжести приведенного сечения

1.44 (1.31). Для участков железобетонных элементов, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента от усадки бетона, при остывании укорочение εcs оси элемента и ее кривизну  допускается находить по формулам (30) и (31).

1.45 (1.32). Определение усилий в статически неопределимых конструкциях от воздействия температуры должно производиться по формулам строительной механики с принятием действительной жесткости сечения.

Методика определения неизвестных, составление канонических уравнений перемещений, получение окончательных эпюр такие же, как и при расчете статически неопределимых конструкций на воздействие внешней нагрузки.

Если определение усилий от воздействия температуры в плоской статически неопределимой системе производится методом сил, то канонические уравнения имеют вид

                                     (40)

где X1, X2, ..., Xn -  соответственно лишние неизвестные усилия основной системы;

δ11, δ12, δ1n -     перемещение в основной системе в направлении 1, вызываемое единичной силой, действующей в направлении 1, 2 и п;

δn1, δn2, δnn -    перемещения в основной системе в n-м направлении, вызываемые единичной силой, действующей в направлении 1, 2 и n;

Δ1t и Δnt -         перемещение в основной системе в направлении 1 и п, вызываемое воздействием температуры.

Перемещение Δit в основной системе в i-том направлении, вызванное воздействием температуры, равно:

,                                      (41)

где ,  -     изгибающий момент и продольная сила в сечении х элемента основной системы от действия в i-том направлении соответствующей единичной силы;

, εtx -  кривизна и удлинение элемента в сечении x, вызванные воздействием температуры, определяемые согласно указаниям пп. 1.40 и 1.43.

Единичное перемещение δik в направлении i, вызванное силой, равной единице, действующей в направлении k, определяется по формуле

,                                     (42)

где Bx, Ared,x -   жесткость и приведенная площадь элемента в сечении x, определяемые согласно указаниям пп. 1.28, 4.28 и 4.29.

При определении жесткости сечений элемента следует учитывать усилия от нагрузки и воздействия температуры согласно требованиям табл. 1 и 2.

Удлинение εt оси элемента и ее кривизну  от воздействия температуры следует вычислять согласно указаниям пп. 1.39 - 1.43.

При расчете железобетонных элементов, работающих на изгиб, а также на сжатие и растяжение, когда  ≥ 0,8ho, с достаточной для расчета точностью, в формулах (41) и (42) второй интеграл можно принимать равным нулю. Для вычисления величин Δit и dik по формулам(41) и (42) рекомендуется следующая упрощенная методика. Элемент по длине разбивается на п участков и на каждом участке Δl определяются жесткость Вх и кривизна  в зависимости от наличия в сечении трещин и действующих усилий:

,                                                (43)

,                                              (44)

где Вx -     жесткость посередине длины каждого участка, определяемая с учетом наличия трещин и усилий от нагрузки и температуры согласно указаниям пп. 4.28 и 4.29;

Mi и Mk - изгибающие моменты посередине длины каждого участка от действия единичной силы;

 -     кривизна на каждом участке, определяемая согласно указаниям пп. 1.40 и 1.43.

Величины жесткости и кривизны зависят от усилий, вызванных температурой, поэтому расчет статически неопределимых железобетонных конструкций на воздействие температуры необходимо выполнять методом последовательных приближений до тех пор, пока величина усилия, полученная в последнем приближении, будет отличаться от усилий предыдущего приближения не более чем на 5 %.

Расчет усилий в статически неопределимых конструкциях, как правило, следует выполнять с применением ЭВМ. При использовании малых вычислительных машин и при ручном счете допускается принимать приведенные постоянными по длине элемента жесткость сечения Bred, удлинение оси εred,t и ее кривизну .

Приведенная жесткость сечения определяется по формуле

Bred = B + (B1 - B) φm.                                                        (45)

Приведенное удлинение εred,t оси элемента и ее кривизну  от нагрева определяют по формулам:

εred,t = εt1 + (εt2 - εt1) φm;                                                     (46)

.                                       (47)

В формулах (45) - (47):

B -    жесткость сечения элемента с трещинами в растянутой зоне в месте действия наибольшего изгибающего момента M, определяемая по указаниям п. 4.29;

B1 -   жесткость сечения элемента без трещин, определяемая по указаниям п. 4.28;

;                                                       (48)

при M ≥ 2,5Mcrc φm = 0; Bred = B; εred,t = εt1 и ;

M и Mcrc - наибольший изгибающий момент и момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента при образовании трещин, который определяется по указаниям п. 4.4;

e -              основание натуральных логарифмов;

et2,  - удлинение и кривизна оси элемента без трещин от воздействия температуры, определяемые по указаниям п. 1.40;

et1,  - удлинение и кривизна оси элемента с трещинами в растянутой зоне, определяемые по указаниям п. 1.43.

Расчет статически неопределимых железобетонных конструкций при температурном воздействии рекомендуется выполнять в следующем порядке:

а) составляется расчетная схема конструкции с указанием всех геометрических размеров элементов, действующих нагрузок и температур. Назначаются класс и вид бетона, класс арматуры;

б) задается минимальное армирование сечений элементов As,min конструкций по формуле

;                                                        (49)

в) вычисляются моменты, которые могут воспринять различные сечения элементов конструкции при заданных размерах сечений, проценте армирования, прочности бетона и температуре;

г) определяется удлинение εt оси, кривизна  элементов, вызванные воздействием температуры.

Если по условию эксплуатации допускается образование трещин в элементах, величины εt и  определяют как для сечений без трещин, так и для сечений с трещинами согласно указаниям пп. 1.40 и 1.43;

д) вычисляется жесткость сечений элементов, при эксплуатации которых образование трещин маловероятно, согласно указаниям п. 4.28;

е) для элементов, при эксплуатации которых возможно образование трещин, по формулам (299) или (300) вычисляется жесткость сечения с трещинами. При вычислении жесткости предполагается, что в сечении действует момент M;

ж) для элементов, работающих с трещинами, при ручном расчете вычисляются приведенные жесткость сечения, удлинение оси и кривизна элемента по формулам (45) - (47);

з) по формулам строительной механики вычисляют коэффициенты и составляют канонические уравнения;

и) решают уравнения и находят неизвестные;

к) при различном сочетании температуры и нагрузки определяют моменты, продольные и поперечные силы в сечениях элементов конструкции;

л) полученный момент в рассматриваемом сечении элемента от действия температуры и нагрузки должен равняться или быть несколько меньше момента, который может воспринять сечение. Если полученный момент будет больше, то необходимо увеличить армирование или размеры сечения и провести повторный расчет.

1.46 (1.33). Изгибающий момент от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения при равномерном нагреве бетона по длине элемента, заделанного на опоре от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертания, имеющих одинаковые сечения, определяют по формуле

,                                                                          (50)

а изгибающий момент при остывании от усадки и ползучести бетона

,                                                                        (51)

где  -    температурная кривизна оси элемента от кратковременного или длительного нагрева, определяемая по указаниям пп. 1.40 и 1.43;

 - кривизна оси элемента при остывании от усадки и ползучести бетона, определяемая по формуле (26).

Допускается кривизну  определять по формуле

,                                                  (52)

где  -  кривизна оси элемента при остывании от усадки бетона, определяемая по формуле (31);

 -   кривизна оси элемента при остывании от ползучести бетона, определяется по формуле (53) со знаком «минус»:

.                                                (53)

Mt и Mt -  температурные моменты соответственно для кратковременного и длительного нагрева, определяются по формуле (50), принимая температурную кривизну для кратковременного нагрева при значении αbt по табл. 20 для подъема температуры на 10 °С/ч и более независимо от длительности нагрева;

B -      жесткость сечения, определяемая по указаниям пп. 4.28 и 4.29; в формуле (50) вычисляется для кратковременного и длительного нагрева, а в формулах (51) и (53) - для кратковременного нагрева со скоростью 10 °С/ч и более независимо от длительности нагрева.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУР В СЕЧЕНИЯХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

1.47 (1.34). Расчет распределения температур в бетонных и железобетонных конструкциях для установившегося теплового потока следует производить, пользуясь методами расчета температур ограждающих конструкций согласно СНиП II-3-79**.

Расчет распределения температур в ограждающих конструкциях сложной конфигурации сечений элементов, в массивных конструкциях, в конструкциях, находящихся ниже уровня земли, а также при неустановившемся тепловом потоке с учетом переменной влажности бетона по сечению должен производиться методами расчета температурных полей или теории теплопроводности либо по соответствующим нормативным документам.

Расчет распределения температур в стенках боровов и каналов, расположенных под землей, допускается производить:

для кратковременного нагрева, принимая сечение по высоте стен неравномерно нагретым с прямолинейным распределением температур бетона и величину коэффициента теплоотдачи наружной поверхности стенки αe - по табл. 8;

для длительного нагрева, принимая сечение по высоте стен равномерно нагретым.

Температуру арматуры в сечениях железобетонных элементов допускается принимать равной температуре бетона в месте ее расположения.

1.48 (1.35). Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности αe, Вт/(м2 · °С), в зависимости от скорости ветра следует определять по формуле

,                                                        (54)

где v - скорость ветра, м/с.

При расчете наибольших усилий в конструкциях от воздействия температуры принимают максимальную из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, а при определении максимальной температуры нагрева бетона и арматуры принимают минимальную из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более согласно СНиП 2.01.01-82, но не менее 1 м/с.

Для конструкций, находящихся в помещении или на наружном воздухе, но защищенных от воздействия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности αe принимают по табл. 8.

Таблица 8

Коэффициенты теплоотдачи Вт/(м2 · °С)

Температура наружной поверхности и воздуха, °С

0

50

100

200

300

400

500

700

900

1100

1200

αe

8

12

14

20

26

-

-

-

-

-

-

αi

-

12

12

12

14

18

23

47

82

140

175

Примечание. Коэффициенты αe и αi для промежуточных значений температур определяют интерполяцией.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции αi следует определять, как правило, методом расчета теплопередачи как для случая сложного теплообмена. При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускается коэффициент αi принимать по табл. 8 в зависимости от температуры воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата.

1.49 (1.36). Коэффициент теплопроводности λ бетона в сухом состоянии должен приниматься по табл. 9 в зависимости от средней температуры бетона в сечении элемента. Коэффициент теплопроводности λ огнеупорных и теплоизоляционных материалов должен приниматься по табл. 10.

Термическое сопротивление невентилируемой воздушной прослойки в зависимости от температуры воздуха и независимо от ее толщины и направления следует принимать равным, м2 · °С/Вт:

0,140................................. при        50 °С

0,095.................................... »        100      »

0,035.................................... »        300      »

0,013.................................... »        500      »

Таблица 9

Номера составов бетона по табл. 11

Коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м · °С), обычного и жаростойкого бетонов в сухом состоянии при средней температуре бетона в сечении элемента, °С

50

100

300

500

700

900

1

1,51

1,37

1,09

-

-

-

20

2,68

2,43

1,94

1,39

1,22

1,19

21

1,49

1,35

1,37

1,47

1,57

1,63

2, 3, 6, 7, 13

1,51

1,37

1,39

1,51

1,62

-

10, 11

0,93

0,89

0,84

0,87

0,93

1,05

14, 15, 16, 17, 18

0,99

0,95

0,93

1,01

1,04

1,28

19

0,87

0,83

0,78

0,81

0,87

0,99

4, 5, 8, 9

0,81

0,75

0,63

0,67

0,70

-

12

0,93

0,88

0,81

0,90

-

-

23

0,37

0,43

0,39

0,45

0,46

0,52

0,52

0,58

0,58

0,64

-

29

0,44

0,50

0,46

0,52

0,52

0,58

0,58

0,64

0,64

0,70

0,70

0,76

24

0,27

0,38

0,29

0,41

0,34

0,45

0,40

0,50

0,45

0,55

0,51

0,59

30

0,31

0,44

0,34

0,46

0,37

0,51

0,43

0,56

0,49

0,60

-

26, 28

0,21

0,23

0,28

0,33

0,37

0,42

22, 25, 27, 31, 32, 36

0,29

0,31

0,36

0,42

0,48

0,53

33

0,21

0,22

0,25

0,29

0,33

0,37

34, 35, 37

0,24

0,27

0,31

0,37

0,43

0,49

Примечания: 1. Коэффициенты теплопроводности бетонов составов № 23 и № 29 приведены: над чертой для бетонов со средней плотностью 1350, под чертой 1550; для бетонов составов № 24 и № 30 соответственно 950 и 1250 кг/м3. Если средняя плотность бетона отличается от указанных значений, то коэффициент теплопроводности определяют интерполяцией.

2. Коэффициент теплопроводности λ обычного и жаростойкого бетонов с естественной влажностью после нормального твердения или тепловой обработки при атмосферном давлении при средней температуре бетона в сечении элемента до 100 °С следует принимать по данным таблицы, увеличенным на 30 %.

3. Для промежуточных значений температур коэффициент теплопроводности λ определяют интерполяцией.

Таблица 10

Материалы

Средняя плотность в сухом состоянии, кг/м3

Предельно допустимая температура применения, °С

Коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м · °С), огнеупорных и теплоизоляционных материалов в сухом состоянии при средней температуре материала в сечении элемента, °С

50

100

300

500

700

900

1. Изделия огнеупорные шамотные, ГОСТ 390-83

1900

-

0,73

0,77

0,88

1,01

1,14

1,27

7. Изделия шамотные легковесные, ГОСТ 5040-78

400

1150

0,13

0,14

0,17

0,20

0,23

0,27

3. То же

800

1270

0,23

0,24

0,29

0,34

0,38

0,43

4. »

1000

1300

0,34

0,35

0,42

0,49

0,56

0,63

5. »

1300

1400

0,49

0,56

0,58

0,65

0,73

0,81

6. Изделия огнеупорные динасовые, ГОСТ 4157-79

1900

-

1,60

1,62

1,70

1,78

1,85

1,93

7. Изделия динасовые легковесные, ГОСТ 5040-78

1200 - 1400

1550

0,57

0,58

0,64

0,70

0,75

0,81

8. Изделия каолиновые, ГОСТ 20901-75

2000

-

1,79

1,80

1,86

1,90

1,95

2,01

9. Изделия высокоглиноземистые, ГОСТ 24704-81

2600

-

1,76

1,74

1,68

1,65

1,60

1,55

10. Изделия огнеупорные магнезитовые, ГОСТ 4689-74

2700

-

6,00

5,90

5,36

4,82

4,30

3,75

11. Изделия высокоогнеупорные периклазохромитовые, ГОСТ 10888-76

2800

-

4,02

3,94

3,60

3,28

2,94

2,60

12. Изделия высокоогнеупорные хромомагнезитовые, ГОСТ 5381-72

2950

-

2,74

2,71

2,54

2,36

2,18

2,01

13. Кирпич глиняный обыкновенный, ГОСТ 530-80

1700

-

0,56

0,59

0,70

0,81

-

-

14. Изделия пенодиатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ 2694-78

350

900

0,09

0,10

0,13

0,15

0,18

-

15. То же

400

900

0,10

0,11

0,14

0,16

0,19

-

16. Изделия диатомитовые теплоизоляционные, ГОСТ 2694-78

500

900

0,12

0,13

0,19

0,23

0,28

-

17. То же

600

900

0,14

0,15

0,21

0,25

0,30

-

18. Маты минераловатные прошивные на металлической сетке, ГОСТ 21880-76

75 - 100

600

0,05

0,06

0,11

0,15

-

-

19. Маты минераловатные прошивные, ГОСТ 21880-76

125

600

0,05

0,06

0,11

0,16

-

-

20. То же

150

600

0,05

0,06

0,11

0,16

-

-

21. Плиты и маты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем, ГОСТ 9573-82

50 - 75

400

0,05

0,07

0,13

-

-

-

22. То же

125

400

0,05

0,07

0,11

-

-

-

23. »

175

400

0,05

0,07

0,11

-

-

-

24. Маты теплоизоляционные из ваты каолинового состава, ТУ 14-8-78-73

150

1100

0,05

0,06

0,12

0,18

0,24

0,31

25. То же

300

1100

0,06

0,07

0,13

0,19

0,25

0,35

26. Изделия из стеклянного штапельного волокна, ГОСТ 10499-78

170

450

0,06

0,07

0,14

 

-

-

27. Перлито-фосфогелевые изделия без гидроизоляционно-упрочняющего покрытия, ГОСТ 21500-76

200

600

0,07

0,08

0,10

0,12

-

-

28. То же

250

600

0,08

0,09

0,11

0,14

-

-

29. »

300

600

0,08

0,09

0,14

0,16

-

-

30. Перлитоцементные изделия, ГОСТ 18109-80

250

600

0,07

0,09

0,13

0,16

-

-

31. То же

300

600

0,08

0,10

0,14

0,17

-

-

32. »

350

600

0,09

0,11

0,15

0,18

-

-

33. Перлитокерамические изделия, ГОСТ 21521-76

250

875

0,08

0,09

0,12

0,16

0,19

-

34. То же

300

875

0,09

0,10

0,13

0,17

0,20

-

35. »

350

875

0,10

0,11

0,14

0,1S

0,21

-

36. »

400

875

0,11

0,12

0,15

0,19

0,22

-

37. Известково-кремнеземистые изделия, ГОСТ 24748-81

200

600

0,07

0,08

0,10

0,12

-

-

38. Изделия на основе кремнеземного волокна, ТУ 207-67

120

1200

0,06

0,07

0,10

0,14

0,17

0,21

39. Савелитовые изделия, ГОСТ 6788-74

350

500

0,08

0,09

0,11

-

-

-

40. Савелитовые изделия, ГОСТ 6788-74

400

500

0,09

0,10

0,12

-

-

-

41. Вулканитовые изделия, ГОСТ 10179-74

300

600

0,08

0,09

0,11

0,13

-

-

42. То же

350

600

0,08

0,09

0,11

0,14

-

-

43. »

400

600

0,09

0,10

0,12

0,14

-

-

44. Пеностекло, СТУ 85-497-64

200

500

0,08

0,09

0,13

-

-

-

45. Асбестовермикулитовые плиты, ГОСТ 13450-68

250

600

0,09

0,11

0,16

0,21

-

-

46. То же

300

600

0,10

0,11

0,16

0,21

-

-

47. »

350

600

0,10

0,12

0,17

0,22

-

-

48. Изделия муллитокремнеземистые огнеупорные волокнистые теплоизоляционные марки МКРВ-350, ТУ 14-8-159-75

350

1150

0,11

0,12

0,15

0,19

0,22

0,29

49. Диатомитовая крошка обожженная, ТУ 36-888-67

500

600

900

900

0,01

0,03

0,03

0,04

0,06

0,09

0,10

0,15

0,13

0,20

0,17

0,25

50. Вермикулит вспученный, ГОСТ 12865-67

100

1100

0,07

0,09

0,14

0,20

0,26

0,31

51. То же

150

1100

0,08

0,09

0,15

0,21

0,27

0,32

52. »

200

1100

0,08

0,10

0,15

0,21

0,27

0,33

53. Асбозурит

600

900

0,17

0,18

0,21

0,24

-

-

54. Картон асбестовый, ГОСТ 2850-80

1000 - 1300

600

0,16

0,18

0,20

0,22

-

-

Примечания: 1. Коэффициент теплопроводности λ огнеупорных (поз. 1 - 13) и теплоизоляционных (поз. 14 - 54) материалов с естественной влажностью при средней температуре нагрева материала в сечении элемента до 100 °С следует принимать по табличным данным, увеличенным соответственно на 20 и 10 %.

2. Коэффициент теплопроводности λ для промежуточных значений температур определяют интерполяцией.

Для промежуточных температур термическое сопротивление воздушной прослойки принимается по интерполяции.

При стационарном нагреве конструкции, состоящей из п слоев, и начале отсчета слоев со стороны более нагретой поверхности температуру материала tn между слоями п - 1 и п определяют по формуле

.                                                  (55)

Температура материала более нагретой поверхности tb вычисляется по формуле

,                                                           (56)

а температура материала менее нагретой поверхности tes - по формуле

.                                                  (57)

В трехслойной конструкции определение температуры материала между первым и вторым слоями, считая слои от более нагретой поверхности, производится по формуле

.                                                     (58)

Температура материала между вторым и третьим слоями определяется по формуле

.                                                (59)

Температура менее нагретой поверхности третьего слоя равна

.                                            (60)

Тепловой поток Q, Вт/м2, определяется по формуле

,                                                          (61)

где ti -  температура воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата;

te -  температура наружного воздуха.

Сопротивление теплопередаче R0, м2 · °С/Вт, многослойной конструкции следует определять по формуле

,                                      (62)

где ; ; ...; ; ;

R1, R2, ..., Rn-1, Rn -  термические сопротивления материала в отдельных слоях конструкции, пронумерованные со стороны нагреваемой поверхности, м2 · °С/Вт;

t1, t2, ..., tn-1, tn -       толщины отдельных слоев, м;

λ1, λ2, ..., λn-1, λn -    коэффициенты теплопроводности материалов в слоях конструкции при их средней температуре, Вт/(м · °С).

1.50 (1.37). При расчете распределения температуры по толщине конструкции необходимо учитывать различие площадей теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей:

при круговом очертании, если толщина стенки более 0,1 наружного диаметра;

при квадратном или прямоугольном очертании, если толщина стенки более 0,1 длины большей стороны;

при произвольном очертании, если разница в площадях теплоотдающей и тепловоспринимающей поверхностей более 10 %.

Для трехслойной конструкции ограждения с учетом различия в площадях теплоотдающих внутренней Ais и наружной Аеs поверхностей:

температура материала более нагретой поверхности

;                                                           (63)

температура материала между первым и вторым слоями

;                                            (64)

температура материала между вторым и третьим слоями

;                                   (65)

.                         (66)

Определение сопротивления теплопередачи конструкции производится по формуле

,                        (67)

где Ais и Aes -   расчетные площади теплоотдающих внутренней и наружной поверхностей;

A1 и A2 -      расчетные площади конструкции на границе между первым и вторым слоями и между вторым и третьим слоями.

1.51 (1.38). В ребристых конструкциях, когда наружные поверхности бетонных ребер и тепловой изоляции совпадают, расчет температуры в бетоне должен производиться по сечению ребра. Если бетонные ребра выступают за наружную поверхность тепловой изоляции, расчет температуры в бетоне ребра должен выполняться по методам расчета температурных полей или по соответствующим нормативным документам.

При выступающей за тепловую изоляцию бетона части ребра hw (черт. 4) допускается температуру бетона менее нагретой наружной поверхности ребра tew определять по формуле

,                                                (68)

где                                                              ;                                                                    (69)

;                                         (70)

λ -     коэффициент теплопроводности бетона при средней температуре выступающей части ребра.

Черт. 4. Схема элемента с выступающим ребром

1 - жаростойкий бетон; 2 - теплоизоляция; 3 - арматура

Величина гиперболического косинуса ch определяется по черт. 5 в зависимости от параметра mhw. Коэффициент m вычисляется по формуле (69).

Черт. 5. Значения отношения  в зависимости от параметра mhw

Температура бетона в ребре на уровне наружной поверхности тепловой изоляции определяется по формуле

.                                                      (71)

Температура бетона более нагретой поверхности tb вычисляется по формуле (56) для сечения конструкции между ребрами.

Из совместного решения двух уравнений (68) и (71) находят температуру tew.

Температура арматуры, расположенной в ребре, определяется по формуле

.                                                    (72)

Расчет ребристой конструкции с выступающими за плоскость изоляции ребрами производится в следующей последовательности.

А. При неизвестной высоте ребра

1. Задаются высотой полки hf.

2. Теплотехническим расчетом определяют толщину эффективной теплоизоляции, укладываемой между ребрами, при заданной температуре наружной поверхности.

3. Определяют высоту ребра сечения при заданной температуре tew наружной поверхности:

а) задаются отношением hw/h′ и при известных tb и tew по формуле (71) находят температуру бетона в ребре tb1;

б) значение коэффициента m вычисляют по формуле (69), в которой αе определяют согласно указаниям п. 1.48 в зависимости от температуры наружной поверхности ограждения tes; коэффициент теплопроводности бетона λb принимают по табл. 9 в зависимости от средней температуры бетона;

в) определяют значение отношения температур (tb1 - te) / (tew - te);

г) по черт. 5 в зависимости от отношения (tb1 - te) / (tew - te) находят произведение mhw, из которого определяют высоту ребра hw и отношение hw/h′.

Если при определении температуры tb1 заданное отношение hw/h′ отличается от вычисленного, производят перерасчет. При этом отношение hf/h должно удовлетворять данным черт. 14.

Б. При заданных размерах высоты ребра и высоты полки

1. Теплотехническим расчетом определяют толщину эффективной теплоизоляции, укладываемой между ребрами, из условия получения на ее наружной поверхности заданной температуры.

2. Задаются температурой наружной поверхности ребра tew.

3. При известных температурах tb и tew по формуле (71) находят температуру бетона в ребре tb1.

4. Вычисляют коэффициент m по формуле (69), в которой принимают αe согласно указаниям п. 1.48 в зависимости от температуры наружной поверхности ребра tew; коэффициент теплопроводности бетона λ принимают по табл. 9 в зависимости от средней температуры бетона.

5. Вычисляют величину произведения mhw и по черт. 5 определяют гиперболический косинус chmhw.

6. Из совместного решения уравнений (68) и (71) находят наружную температуру бетона ребра tew. В случае если вычисленная температура tew отличается от ранее принятой более чем на 10 %, необходимо сделать перерасчет. Теплотехническим расчетом должны быть также определены температура арматуры по формуле (72) и температура на границе полки и теплоизоляции.

1.52 (1.39). Температура бетона в сечениях конструкций от нагрева при эксплуатации должна определяться теплотехническим расчетом установившегося теплового потока при заданной по проекту расчетной температуре рабочего пространства или воздуха производственного помещения.

Для конструкций, находящихся на наружном воздухе, наибольшие температуры нагрева бетона и арматуры определяются по расчетной летней температуре наружного воздуха, принимаемой по средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца в районе строительства по СНиП 2.01.01-82. Вычисленные температуры не должны превышать предельно допустимые температуры применения бетона по ГОСТ 20910-82 и арматуры по табл. 24.

1.53 (1.40). При расчете статически неопределимых конструкций, работающих в условиях воздействия температур, теплотехнический расчет должен производиться на расчетную температуру рабочего пространства и на температуру, вызывающую наибольшие усилия, определяемые по указаниям п. 1.23.

При расчете наибольших усилий от воздействия температуры в конструкциях, находящихся на наружном воздухе, температуру бетона и арматуры вычисляют по расчетной зимней температуре наружного воздуха, принимаемой по температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 района строительства по СНиП 2.01.01-82.

1.54. Расчет температур в конструкциях с включениями из различных теплоизоляционных материалов, а также более точный расчет ребристых конструкций из жаростойкого бетона следует производить согласно «Указаниям по тепловому расчету конструкции тепловых агрегатов» .

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

БЕТОН

2.1 (2.1). Для бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, следует предусматривать:

обычный бетон - конструкционный тяжелый бетон средней плотности 2200 до 2500 кг/м3 включ. по ГОСТ 25192-82;

жаростойкий бетон конструкционный и теплоизоляционный плотной структуры средней плотности 900 кг/м3 и более по ГОСТ 20910-82, составы которых приведены в табл. 11.

Жаростойкий бетон средней плотности до 1100 кг/м3 включ. следует предусматривать преимущественно для ненесущих ограждающих конструкций и в качестве теплоизоляционных материалов.

Жаростойкий бетон средней плотности более 1100 кг/м3 надлежит предусматривать для несущих конструкций.


Таблица 11

Номер состава бетона

Класс бетона по предельно допустимой температуре применения

Исходные материалы

Наибольший класс бетона по прочности на сжатие

Средняя плотность бетона естественной влажности, кг/м3

вяжущее

отвердитель

тонкомолотая добавка

заполнители

Обычный бетон

1

-

Портландцемент, быстротвердеющий портландцемент, шлакопортландцемент

Не применяется

Не применяется

Гранитовые, доломитовые, плотные известняковые, сиенитовые, плотные пески

В50

2200 - 2500

Жаростойкий бетон

2

3

То же

То же

То же

Андезитовые, базальтовые, диабазовые, диоритовые

В40

2400

3

3

»

»

»

Из доменных отвальных шлаков

В40

2400

4

9

»

»

Из золы уноса

Аглопоритовые. Из боя глиняного кирпича

В15

В15

1800

1900

5

8

»

»

Из литого шлака, золы уноса, боя глиняного кирпича

Из шлаков металлургических пористых (шлаковая пемза)

В15

2000

6

7

»

»

Шамотная, из золы уноса, боя глиняного кирпича, из отвального и гранулированного доменного шлака

Андезитовые, базальтовые, диабазовые, диоритовые

В40

2400

7

7

»

»

То же

Из доменных отвальных шлаков

В40

2400

8

8

»

»

Из отвального и гранулированного доменного шлака, боя глиняного кирпича, золы уноса

Из шлаков топливных, туфовые

В15

1800

9

9

»

»

Из боя глиняного кирпича

Из боя глиняного кирпича

В15

1900

10

11

Портландцемент, быстротвердеющий портландцемент

»

То же, и золы уноса

Шамотные кусковые и из боя изделий

В35

2000

11

12

То же

»

Шамотная

То же

В35

2000

Жаростойкий бетон

12

8

Жидкое стекло

Саморассыпающиеся шлаки

Из шлаков ферромарганца, силикомарганца

Из шлаков ферромарганца, силикомарганца

В20

2100

13

6

То же

Кремнефтористый натрий, нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки

Шамотная

Андезитовые, базальтовые, диабазовые

В20

2500

14

10

»

Кремнефтористый натрий

Шамотная, из катализатора ИМ 2201 отработанного

Шамотные кусковые и из боя изделий

В20

2100

15

11

»

Нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки

Шамотная из катализатора ИМ-2201 отработанного

Из смеси шамотных кусковых или из боя изделий и карборунда

В20

2300

16

13

»

Кремнефтористый натрий

Магнезитовая

Шамотные кусковые и из боя изделий

В15

2100

17

12

»

Нефелиновый шлам, саморассыпающиеся шлаки

Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного

То же

В15

2100

18

13

»

То же

Магнезитовая

»

В15

2100

19

13

Глиноземистый цемент

Не применяется

Не применяется

»

В30

2100

20

12

То же

То же

То же

Из передельного феррохрома

В30

2800

21

14

»

»

»

Муллитокорундовые кусковые и из боя изделий

В35

2800

22

6

Портландцемент

»

Шамотная, из боя глиняного кирпича, золы уноса, из отвального и гранулированного доменного шлака, катализатора ИМ-2201 отработанного

Вспученный перлит

В5

1100

23

11

»

»

Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного

Керамзитовые с насыпной плотностью 550 - 650 кг/м3

В15

1500 - 1700

24

10

»

»

То же

Керамзитовые с насыпной плотностью 350 - 500 кг/м3

В5 - В10

1100 - 1400

25

10

»

»

Шамотная, из боя глиняного кирпича, из золы уноса, керамзитовая, аглопоритовая, из вулканического пепла

Из смеси керамзита и вспученного вермикулита

В3,5

1000

26

10

»

»

То же

Вспученный вермикулит

В2,5

1100

27

8

Жидкое стекло

Кремнефтористый натрий

Шамотная, из катализатора ИМ-2201 отработанного

Из смеси керамзита и вспученного вермикулита

В10

1000

28

8

То же

То же

То же

Вспученный вермикулит

В3,5

1100

29

8

»

»

»

Керамзитовые с насыпной плотностью 550 - 650 кг/м3

В15

1500 - 1700

30

8

»

»

»

Керамзитовые с насыпной плотностью 350 - 500 кг/м3

В5 - В10

1100 - 1400

31

8

»

»

»

Из смеси зольного гравия и вспученного перлита

В3,5

900

32

8

»

»

»

Вспученный перлит

В3,5 - В5

900 - 1100

33

11

Глиноземистый цемент

Не применяется

Не применяется

Вспученный вермикулит

В2,5

1100

34

11

То же

То же

То же

Из смеси керамзита и вспученного вермикулита

В3,5

1000

35

11

»

»

»

Керамзитовые

В5

1000

36

11

»

»

»

Из смеси зольного гравия и вспученного перлита

В5

1100

37

11

»

»

»

Вспученный перлит

В5

1000

Примечание. Для бетонов с отвердителем из кремнефтористого натрия классов 8 - 14 по предельно допустимой температуре применения не допускается воздействие пара и воды без предварительного нагрева до 800 °С, класса 6 - по предельно допустимой температуре применения подвергать воздействию пара не следует.


2.2 (2.2). При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, в зависимости от их назначения и условий работы должны устанавливаться показатели качества бетона, основными из которых являются:

а) класс бетона по прочности на сжатие В;

б) класс обычного бетона по прочности на осевое растяжение Bt (назначается в случаях, когда эта характеристика имеет главенствующее значение и контролируется на производстве);

в) класс жаростойкого бетона по предельно допустимой температуре применения согласно ГОСТ 20910-82 (должен указываться в проекте во всех случаях);

г) марка жаростойкого бетона по термической стойкости в водных Т1 и воздушных Т2 теплосменах (назначается для конструкций, к которым предъявляются требования по термической стойкости);

д) марка по водонепроницаемости W (назначается для конструкций, к которым предъявляются требования по ограничению водопроницаемости);

е) марка по морозостойкости F (назначается для конструкций, которые в период строительства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздействию температуры ниже 0 °С);

ж) марка по средней плотности D (назначается для конструкций, к которым кроме конструктивных предъявляются требования теплоизоляции, и контролируется при их изготовлении).

2.3 (2.3). Для бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур, предусматривают бетоны:

а) классов по прочности на сжатие:

обычный бетон (состава № 1 по табл. 11) - по СНиП 2.03.01-84 до В50 включ.;

жаростойкий бетон (составов по табл. 11):

№ 2, 3, 6, 7 - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35; В40;

№ 10, 11, 21 - В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30; В35;

№ 19, 20 - В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20; В25; В30;

№ 12, 13, 14, 15 - В2; В2,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15; В20;

№ 4, 5, 8, 9, 16, 17, 18, 23, 29 - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10; В12,5; В15;

№ 24, 27, 30 - В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В10;

№ 22, 24, 30, 32, 35, 36, 37 - В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5; В5;

№ 25, 28, 31, 32, 34 - В1; В1,5; В2; В2,5; В3,5;

№ 26, 33 - В1; В1,5; В2; В2,5;

б) обычный бетон классов по прочности на осевое растяжение: (состава № 1 по табл. 11) - Вt0,8; Вt1,2; Вt1,6; Вt2; Вt2,4;

в) жаростойкий бетон марок по термической стойкости в водных теплосменах (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 11) - Т15; Т110; Т115, Т125;

в воздушных теплосменах (составов № 22, 24, 27, 30, 32, 35 - 37 по табл. 11) - Т210; T215; Т220, Т225.

Для бетона других составов марка по термической стойкости в водных и воздушных теплосменах не нормируется;

г) марок по водонепроницаемости:

обычный бетон (состава № 1) и жаростойкий бетон (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 11) - W2; W4; W6; W8.

Для бетона других составов марка по водонепроницаемости не нормируется;

д) марок по морозостойкости:

обычный бетон (состава № 1) и жаростойкий бетон (составов № 2 - 21, 23, 29 по табл. 11) - F15, F25, F35, F50, F75.

Для бетона других составов марка по морозостойкости не нормируется.

е) жаростойкий бетон марок по средней плотности составов (по табл. 11):

№ 4, 8 - D1800;

№ 23, 29 - D1700, D1600, D1500;

№ 24, 30 - D1400, D1300, D1200;

№ 22, 24, 26, 28, 30, 32, 33, 36 - D1100;

№ 25, 27, 32, 34, 35, 37 - D1000;

№ 31, 32 - D900.

Для бетона других составов марка по средней плотности не нормируется.

2.4. Возраст бетона, отвечающий его классу и марке, назначается при проектировании исходя из реальных сроков фактического загружения проектными нагрузками и нагрева конструкции, способов их возведения и условий твердения. При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут.

Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций, выполненных из обычного тяжелого бетона, устанавливается по ГОСТ 13015.0-83 и жаростойкого бетона - по ГОСТ 23521-79.

Для железобетонных конструкций из обычного тяжелого бетона, работающих в условиях воздействия повышенных температур, класс бетона по прочности на сжатие рекомендуется принимать:

для железобетонных элементов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, - не ниже В15;

для железобетонных сжатых стержневых элементов из тяжелого бетона - не ниже В15; то же, для сильно нагруженных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) - не ниже В25.

Для железобетонных конструкций не допускается применение обычного тяжелого бетона класса по прочности на сжатие ниже В7,5.

2.5 (2.4).Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:

для сборных несущих элементов............................................................. не ниже В7,5

для монолитных конструкций:

при постоянном нагреве (см. п. 1.11), °С:

до 500 включ.............................................................................................. не ниже В5

св. 500......................................................................................................... В7,5

при ударных и истирающих воздействиях, а также при циклическом нагреве, °С:

до 500 включ.............................................................................................. не ниже В7,5

св. 500......................................................................................................... В10

Для предварительно напряженных железобетонных конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, класс бетона по прочности на сжатие должен приниматься в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств по СНиП 2.03.01-84.

Для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия высоких температур:

жаростойкие бетоны составов № 2 - 21, 23 и 29 (по табл. 11) должны иметь марку по термической стойкости в водных теплосменах, не менее, при нагреве:

постоянном.......................................................................................................... Т15

циклическом........................................................................................................ Т115

циклическом с резким охлаждением воздухом или водой............................. Т125

жаростойкие бетоны составов № 22, 24, 27, 30, 32, 35 - 37 (по табл. 11) должны иметь марку по термической стойкости в воздушных теплосменах, не менее, при нагреве:

постоянном.......................................................................................................... Т210

циклическом........................................................................................................ Т220

Для железобетонных конструкций из обычного (состава № 1) и жаростойкого бетона (составов № 2 - 21, 23 и 29 по табл. 11) марки по водонепроницаемости должны быть, не менее:

для фундаментов, боровов и других сооружений, находящихся под землей

ниже уровня грунтовых вод..................................................................................... W4

для тепловых агрегатов и других сооружений, находящихся над землей

и подвергающихся атмосферным осадкам............................................................ W8

Для бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, которые в период строительства или при остановке теплового агрегата могут подвергаться эпизодическому воздействию температуры ниже 0 °С в условиях воздушно-влажностного состояния, обычный бетон (состава № 1) и жаростойкий бетон (составов № 2, 3, 6, 7, 13, 20 и 21 по табл. 11) должны иметь марку по морозостойкости согласно СНиП 2.03.01-84.

Требования к конструкциям и изделиям из жаростойкого бетона, предназначенным для эксплуатации в условиях воздействия агрессивной среды и высокой температуры, должны устанавливаться в соответствии с требованиями СНиП II-28-73 в зависимости от степени агрессивности среды и условий эксплуатации.

В конструкциях и изделиях, предназначенных для работы в условиях воздействия высокой температуры и агрессивной среды, должен применяться жаростойкий бетон, наиболее стойкий в агрессивной среде:

нейтральной и щелочной газовой - жаростойкий бетон на портландцементе и шлакопортландцементе;

кислой газовой и в расплавах щелочных металлов - жаростойкий бетон на жидком стекле;

углеродной и фосфорной газовой - жаростойкий бетон на высокоглиноземистом и глиноземистом цементах и фосфатных связках; на алюмосиликатных заполнителях с содержанием в них окиси железа Fe2O3 не более 1,5 % (см. п. 1.12);

водородной газовой - жаростойкий бетон на высокоглиноземистом цементе с заполнителями, содержащими окись алюминия Al2O3 не более 7 % (см. п. 1.12).

Для конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных температур и попеременного увлажнения, рекомендуется применять обычный бетон класса по прочности на сжатие не менее В7,5 и марки по водонепроницаемости не менее W6 при нагреве до 120 °С включ. и не менее W8 при нагреве свыше 120 °С.

2.6 (2.5). При неравномерном нагреве бетона по высоте сечения элементов конструкций, в которых напряжения сжатия в бетоне от собственного веса и нагрузки составляют до 0,1 МПа включ., а также элементов конструкций, в которых усилия возникают только от воздействия температуры, предельно допустимая температура применения бетона устанавливается по ГОСТ 20910-82.

При неравномерном и равномерном нагреве по высоте сечения элементов конструкций, в которых напряжения сжатия в жаростойком бетоне от собственного веса и нагрузки составляют более 0,1 МПа, предельно допустимая температура применения бетона устанавливается расчетом.

При воздействии температур, превышающих указанные в ГОСТ 20910-82, необходимо предусматривать устройство защитных слоев (футеровок).

2.7. Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.

2.8. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа на наружном воздухе могут подвергаться воздействию отрицательных температур, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.9. Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию (призменная прочность) Rbn и сопротивление осевому растяжению Rbtn.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй групп определяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии γbc или при растяжении γbt, принимаемые для основных видов бетона по табл. 12.

Таблица 12

Вид бетона

Коэффициенты надежности по бетону при сжатии γbc и растяжении γbt для расчета конструкции по предельным состояниям

первой группы

второй группы γbc и γbt

γbc

γbt при назначении класса бетона по прочности

на сжатие

на растяжение

Обычный тяжелый и жаростойкий, тяжелый и легкий бетоны

1,3

1,5

1,3

1,0

Нормативные сопротивления бетона Rbn в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие даны в табл. 13.

Нормативные сопротивления бетона растяжению в случаях, когда прочность бетона на растяжение не контролируется, принимаются в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие согласно табл. 13.

Таблица 13

Вид сопротивления

Номера составов бетона по табл. 11

Нормативные сопротивления Rbn, Rbtn, расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

Сжатие осевое (призменная прочность) Rbn и Rb,ser

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

-

-

2,7

27,5

3,5

35,7

5,5

56,1

7,5

76,5

9,5

96,9

11,0

112

15,0

153

18,5

189

22,0

224

25,5

260

29,0

296

32,0

326

36,0

367

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

1,6

16,8

1,9

19,4

2,7

27,5

3,5

35,7

5,5

56,1

7,5

76,5

9,5

96,9

11,0

112

15,0

153

18,5

189

22,0

224

25,5

260

29,0

296

-

-

Растяжение осевое Rbtn и Rbt,ser

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

-

-

0,39

4,00

0,55

5,61

0,70

7,14

0,85

8,67

1,00

10,2

1,15

11,7

1,40

14,3

1,60

16,3

1,80

18,4

1,95

19,9

2,10

21,4

2,20

22,4

2,30

23,5

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

0,12

1,22

0,29

2,96

0,39

4,00

0,55

5,61

0,70

7,14

0,85

8,67

1,00

10,2

1,15

11,7

1,40

14,3

1,60

16,3

1,80

18,4

1,95

19,9

2,10

21,4

-

-

Примечание. Над чертой указаны значения МПа, под чертой - в кгс/ см3.

При контроле класса обычного тяжелого бетона по прочности на осевое растяжение нормативные сопротивления бетона осевому растяжению Rbtn принимаются равными его гарантированной прочности (классу) на осевое растяжение.

2.10. При расчете элементов конструкций без учета воздействия температуры расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона γbi, учитывающие особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечений и т.п.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser вводят в расчет с коэффициентом условий работы бетона γbi = 1, за исключением случаев, указанных в пп. 4.7 и 4.9.

Значения расчетных сопротивлений основных видов бетонов в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены: для предельных состояний первой группы - в табл. 14 и для предельных состояний второй группы - в табл. 13, в зависимости от класса обычного бетона по прочности на растяжение - в табл. 14 СНиП 2.03.01-84.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй группы, приведенные в табл. 14 и 13 и в табл. 14 СНиП 2.03.01-84, в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы бетона согласно табл. 15.

Таблица 14

Вид сопротивления

Номера составов бетона по табл. 11

Расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt для предельных состояний первой группы при классе бетона по прочности на сжатие

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

-

-

2,1

21,4

2,80

28,6

4,5

45,9

6,0

61,2

7,5

76,5

8,5

86,7

11,5

117

14,5

148

17,0

173

19,5

199

22,0

224

25,0

255

27,5

280

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

1,25

12,8

1,5

15,3

2,1

21,4

2,8

28,6

4,5

45,9

6,0

61,2

7,5

76,5

8,5

86,7

11,5

117

14,5

148

17,0

173

19,5

199

22,0

224

-

-

Растяжение осевое Rbt

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

-

-

0,26

2,65

0,37

3,77

0,48

4,89

0,57

5,81

0,66

6,73

0,75

7,65

0,90

9,18

1,05

10,7

1,20

12,2

1,30

13,3

1,40

14,3

1,45

14,8

1,55

15,8

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

0,08

0,82

0,20

2,04

0,26

2,65

0,37

3,77

0,48

4,89

0,57

5,81

0,66

6,73

0,74

7,55

0,80

8,16

0,90

9,18

1,0

10,2

1,10

11,2

1,20

12,2

-

-

Примечания: 1. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2.

2. Величины Rb и Rbt в необходимых случаях должны умножаться на коэффициенты условий работы бетона согласно табл. 15 и 16.

Таблица 15

Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы

Коэффициент условий работы бетона

условное обозначение

числовое значение

1. Многократно повторяющаяся нагрузка:

 

 

при нормальной температуре

γb1

См. табл. 22

при нагреве свыше 40 °С

γb1t

См. табл. 23

2. Длительность действия нагрузки:

а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия (например, крановые нагрузки, нагрузки от транспортных средств; ветровые нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании, возведении и т.п.), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и других грунтов для обычного тяжелого и жаростойкого тяжелого и легкого бетонов естественного твердения и подвергнутых тепловой обработке:

γb2

 

в условиях эксплуатации конструкций, благоприятных для нарастания прочности бетона (твердение под водой, во влажном грунте) или при влажности воздуха окружающей среды выше 75 %

1,00

в остальных случаях

0,90

б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных (непродолжительного действия) или особых нагрузок*, указанных в поз. 2а для всех видов бетонов

1,10

3. Бетонирование в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м

γb3

0,85

4. Влияние двухосного сложного напряженного состояния «сжатие-растяжение» на прочность бетона

γb4

См. п. 4.8

5. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см

γb5

0,35

6. Бетонные конструкции

γb9

0,90

7. Нормативные и расчетные сопротивления растяжению бетона на глиноземистом цементе

γb10

0,70

8. Стыки сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см.

γb12

1,15

9. Воздействие повышенной и высокой температур:

 

См. табл. 16

при сжатии

γbt

при растяжении

γtt

* Если при учете особых нагрузок вводится дополнительный коэффициент условий работы согласно указаниям соответствующих нормативных документов (например, при учете сейсмических нагрузок), коэффициент γb2 принимается равным единице.

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы бетона по поз. 1, 2, 6 и 9 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона Rb и Rbt, по поз. 4 - при определении Rbr,ser, а по остальным позициям - только при определении Rb.

2. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициенты γb2, γbt и γtt учитываются при расчете по прочности, a γb1 и γb1t - при расчете на выносливость и по образованию трещин.

3. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга с тем, однако, чтобы их произведение было не менее 0,45.

При расчете элементов конструкций на воздействие температуры расчетные сопротивления бетона Rb и Rb,ser необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона при сжатии γbt, а расчетные сопротивления бетона Rbt и Rbt,ser - на коэффициент условий работы бетона при растяжении γtt согласно табл. 16, учитывающие влияние температуры и длительность ее действия на изменение прочностных свойств бетона.

Таблица 16

Номера составов бетона по табл. 11

Коэффициент

Расчет на нагрев

Коэффициенты условий работы бетона при сжатии γbt и растяжении γtt, коэффициент βb при температуре бетона, °С

50

70

100

200

300

500

700

900

1000

1100

1, 2

γbt

Кратковременный

1,00

0,85

0,90

0,80

0,65

-

-

-

-

-

Длительный

1,00

0,85

0,90

0,80

0,50

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,65

0,40

0,60

-

-

-

-

-

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,70

0,70

0,60

0,40

-

-

-

-

-

Длительный

1,00

0,70

0,70

0,50

0,20

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,50

0,30

0,40

-

-

-

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

0,90

0,80

0,60

0,40

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,50

0,20

0,40

-

-

-

-

-

-

3

γbt

Кратковременный

1,00

1,00

1,00

0,90

0,80

-

-

-

-

-

Длительный

1,00

1,00

1,00

0,90

0,65

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,75

0,50

0,70

-

-

-

-

-

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,80

0,75

0,65

0,50

-

-

-

-

-

Длительный

1,00

0,80

0,75

0,60

0,35

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,60

0,40

0,50

-

-

-

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

1,00

0,90

0,80

0,60

-

-

-

-

-

Длительный с увлажнением

1,00

0,60

0,30

0,50

-

-

-

-

-

-

4 - 11, 23, 24

γbt

Кратковременный

1,00

1,00

1,00

1,10

1,00

0,90

0,60

0,30

0,20

0,10

Длительный

1,00

1,00

1,00

1,00

0,70

0,40

0,20

0,06

0,01

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,85

0,80

0,65

0,60

0,50

0,40

0,20

-

-

Длительный

1,00

0,85

0,80

0,65

0,40

0,20

0,06

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

1,00

1,00

0,90

0,75

0,50

0,32

0,22

0,18

0,15

12 - 15, 17, 29, 30

γbt

Кратковременный

1,00

1,00

1,10

1,20

1,20

1,00

0,75

0,40

0,20

-

Длительный

1,00

0,80

0,80

0,55

0,35

0,15

0,05

0,01

-

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,95

0,95

0,80

0,70

0,55

0,45

0,15

-

-

Длительный

1,00

0,70

0,70

0,45

0,25

0,06

-

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

1,10

1,10

1,10

1,00

0,70

0,30

0,10

0,05

-

16, 18

γbt

Кратковременный

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

0,95

0,85

0,65

0,50

0,35

Длительный

1,00

0,90

0,90

0,80

0,50

0,25

0,07

0,02

0,01

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,95

0,95

0,80

0,70

0,55

0,45

0,35

-

-

Длительный

1,00

0,80

0,80

0,70

0,40

0,12

0,02

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

1,10

1,10

1,10

1,10

1,00

0,70

0,35

0,27

0,20

19, 20, 21

γbt

Кратковременный

1,00

0,90

0,80

0,70

0,55

0,45

0,35

0,30

0,25

0,20

Длительный

1,00

0,90

0,80

0,70

0,50

0,25

0,10

0,05

0,02

-

γtt

Кратковременный

1,00

0,65

0,55

0,40

0,45

0,35

0,25

0,10

-

-

Длительный

1,00

0,65

0,55

0,40

0,30

0,12

0,02

-

-

-

βb

Кратковременный и длительный

1,00

0,90

0,85

0,70

0,55

0,40

0,33

0,30

0,27

0,20

Примечания: 1. При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γbt следует увеличить на 15 %, но он не должен превышать величины γbt при расчете на кратковременный нагрев.

2. Для конструкций, которые во время эксплуатации подвергаются циклическому нагреву, коэффициенты γbt и βb следует снизить на 15 %, коэффициент γtt - на 20 %.

3. Коэффициенты γbt, γtt и βb для промежуточных значений температур определяются интерполяцией.

4. Значения коэффициента γbt принимаются при расчете по формулам: (75), (100), (105) - (107), (109), (111), (114) - (118), (136) - (138), (140), (142) - (144), (146), (147), (161) - (163), (173), (174), (180), (181), (284) - по средней температуре бетона сжатой зоны; (82), (141) - по средней температуре бетона участков сжатой зоны; (120) - (127), (153) - (160), (186) - по средней температуре бетона сжатой зоны ребра и свесов полки; (148), (150), (187), (191), (211), (212) - по температуре бетона в центре тяжести сечения; (96), (255) - по температуре бетона в центре тяжести приведенного сечения; (221), (225), (228) - по температуре бетона в месте расположения сеток; (242) - по температуре бетона в месте расположения закладной детали.

5. Значения коэффициента γtt принимаются при растете по формулам: (198); (200) - (204), (206) - (208), (210) - по средней температуре бетона сжатой зоны; (211), (212) - по температуре бетона в центре тяжести сечения; (256), (257), (290), (302) - (304) - по температуре бетона на уровне центра тяжести растянутой арматуры; (356) - по температуре бетона у нижней полки металлической балки; (88), (89), (97) - по средней температуре бетона растянутой зоны при нагреве сжатой зоны по температуре бетона растянутой грани при нагреве растянутой зоны; (230) - по средней температуре бетона на проверяемом участке.

6. Коэффициенты γbt, γtt и βb для бетонов составов № 1 - 4 при их нагреве свыше 300 °С определяются экстраполяцией.

7. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольных сечений при ξ < ξR допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2ho от сжатой грани сечения; при x = ξRho и x = h - на расстоянии 0,5x от сжатой грани сечения.

2.11 (2.7). Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении Eb принимают по табл. 17.

Коэффициент βb, учитывающий снижение модуля упругости обычного и жаростойкого бетона при нагреве, следует принимать по табл. 16 в зависимости от температуры бетона.

Таблица 17

Номера составов и средняя плотность бетона, кг/м3 (по табл. 11)

Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении принимаются равными Eb × 103 при классе бетона по прочности на сжатие

В1

В1,5

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

1 - 3, 6, 7, 13, 20, 21 естественного твердения

2200 - 2800

-

-

-

8,5

86,7

9,5

96,9

13,0

133

16,0

163

18,0

184

21,0

214

23,0

235

27,0

275

30,0

306

32,5

331

34,5

352

36,0

367

37,5

382

39,0

398

1 - 3, 6, 7, 20, 21 подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении

2200 - 2800

-

-

-

8,0

82,0

8,5

86,7

11,5

117

14,5

148

16,0

163

19,0

194

20,5

209

24,0

245

27,0

275

29,0

296

31,0

316

32,5

332

34,0

347

35,0

357

31, 32

900

3,7

38,0

4,0

40,8

4,3

44,0

4,5

45,9

5,0

51,0

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

25, 27, 32, 34, 35, 37

1000

4,2

43,0

4,5

45,9

4,8

49,0

5,0

51,0

5,5

56,1

6,3

64,2

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

22, 24, 26, 28, 30, 32, 33, 36

1100

4,3

44,0

4,6

47,0

4,9

49,7

5,5

56,1

6,1

62,3

6,9

70,7

7,9

81,1

8,7

88,7

-

-

-

-

-

-

-

-

-

24, 30

1200 - 1400

-

-

5,8

59,0

6,5

66,3

7,2

73,4

8,2

83,8

9,4

95,4

10,3

100,5

-

-

-

-

-

-

-

-

-

23, 29

1500 - 1700

-

-

7,3

75

8,0

82

9,0

91,8

10,0

102

11,5

117

12,5

127

13,2

135

14,0

143

-

-

-

-

-

-

-

4, 8, 9

1800 - 1900

-

-

8,0

81,6

8,6

88

9,8

100

11,2

114

13,0

133

14,0

143

14,7

150

15,5

158

-

-

-

-

-

-

-

5, 10 - 12, 14 - 19

2000 - 2300

-

-

10,0

102

10,5

101

11,5

118

13,0

133

14,5

148

16,0

163

17,0

173

18,0

184

19,5

199

21,0

214

22,0

224

23,0

235

-

-

-

Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2.

2.12. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) v принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига G - равным 0,4 от соответствующего значения модуля упругости бетона и температур нагрева.

2.13 (2.8). Коэффициент упругости , характеризующий упруго-пластическое состояние сжатого бетона, при определении приведенного сечения бетона, а также при расчете сводов и куполов из жаростойкого бетона принимают по табл. 18 в зависимости от температуры и длительности ее воздействия.

Таблица 18

Номера составов бетона по табл. 11

Расчет на нагрев

Коэффициент упругости  обычного и жаростойкого бетонов при температуре бетона, °С

50

70

100

200

300

500

700

900

1000

1 - 3

Кратковременный

Длительный

0,85

0,30

0,65

0,25

0,70

0,25

0,70

0,25

0,65

0,20

-

-

-

-

6, 10, 11, 24

Кратковременный

Длительный

0,85

0,28

0,80

0,24

0,80

0,24

0,75

0,22

0,70

0,21

0,55

0,07

0,32

0,05

0,15

0,02

0,05

-

4, 5, 7, 8, 9, 23

Кратковременный

Длительный

0,80

0,26

0,70

0,22

0,80

0,22

0,70

0,21

0,65

0,20

0,50

0,06

-

-

-

12 - 18, 29, 30

Кратковременный

Длительный

0,70

0,24

0,70

0,20

0,70

0,20

0,65

0,20

0,50

0,06

0,35

0,02

0,30

-

0,10

-

-

-

19 - 21

Кратковременный

Длительный

0,85

0,35

0,80

0,30

0,75

0,27

0,60

0,25

0,55

0,23

0,45

0,03

0,35

0,02

0,20

0,01

0,15

-

Примечания: 1. В таблице даны значения  для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значения  = a - 0,075 (a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента  при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

2. Коэффициент  для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента  = 0,2.

4. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значение коэффициента  умножают на 0,5.

5. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента  умножают на 1,2, но оно не должно превышать 0,85.

6. При наличии в элементе сжатой арматуры с μ′ ≥ 0,7 % значение коэффициента  умножают на (1 - 0,11μ′), но принимают не менее 0,5.

Коэффициент упругости v, характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны, при расчете деформаций и закладных деталей принимают по табл. 19 в зависимости от температуры и длительности ее воздействия.

Таблица 19

Номера составов бетона по табл. 11

Расчет на нагрев

Коэффициент при температуре бетона, °С

50

70

100

200

300

500

700

900

1 - 3

Кратковременный

Длительный

0,45

0,15

0,40

0,15

0,45

0,15

0,45

0,15

0,35

0,10

-

-

-

4 - 11, 23, 24

Кратковременный

Длительный

0,45

0,15

0,43

0,15

0,43

0,15

0,40

0,10

0,37

0,09

0,28

0,05

0,20

0,03

0,10

0,01

12 - 18, 29, 30

Кратковременный

Длительный

0,45

0,13

0,43

0,13

0,38

0,13

0,35

0,10

0,28

0,03

0,20

0,01

0,17

-

0,07

-

19 - 21

Кратковременный

Длительный

0,45

0,15

0,43

0,15

0,40

0,13

0,33

0,13

0,30

0,10

0,25

0,03

0,20

0,02

0,15

0,01

Примечания: 1. В таблице даны значения v для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значение v = a - 0,075(a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента v при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

2. Коэффициент v для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента v = 0,1.

4. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значение коэффициента v умножают на 0,5.

2.14 (2.9). Коэффициент линейной температурной деформации бетона αbt в зависимости от температуры и скорости подъема температуры следует принимать по табл. 20. Коэффициент αbt определен с учетом температурной усадки бетона при кратковременном и длительном его нагреве. При необходимости определения коэффициента температурного расширения бетона αtt при повторном воздействии температуры после кратковременного или длительного нагрева к коэффициенту линейной температурной деформации αbt следует прибавить абсолютное значение коэффициента температурной усадки бетона αcs соответственно для кратковременного или длительного нагрева.

Таблица 20

Номера составов бетона по табл. 11

Расчет на нагрев

Коэффициент линейной температурной деформации бетона принимают равным αbt × 10-6 град-1 при температуре бетона, °С

50

100

200

300

500

700

900

1100

1

Кратковременный

Длительный

10,0

4,0

10,0

4,5

9,5

7,2

9,0

7,5

-

-

-

-

2, 6

Кратковременный

Длительный

9,0

3,0

9,0

3,5

8,0

5,7

7,0

5,5

6,0

-

5,0

-

-

-

3, 7

Кратковременный

Длительный

8,5

2,5

8,5

3,0

7,5

5,2

7,0

5,5

5,5

-

4,5

-

4,0

-

3,0

-

8

Кратковременный

Длительный

9,0

2,0

9,0

3,0

8,0

5,4

7,0

5,3

6,0

5,0

6,0

5,0

-

-

4, 5, 9 - 11, 23, 24, 25

Кратковременный

Длительный

8,5

1,5

8,5

2,5

7,5

4,9

7,0

5,3

5,5

4,5

4,5

3,5

4,0

3,1

3,0

2,0

12 - 18, 27, 29, 30

Кратковременный

Длительный

5,0

-4,0

5,0

0,0

5,5

3,0

6,0

4,3

7,0

6,0

6,5

5,8

6,0

5,4

5,0

4,5

19 - 21

Кратковременный

Длительный

8,0

3,0

8,0

4,5

7,0

5,3

6,5

5,2

5,5

4,7

4,5

3,6

4,0

3,1

3,5

2,6

22

Кратковременный

Длительный

4,0

-3,0

4,0

0,0

3,5

1,5

3,0

1,5

2,0

1,0

1,0

0,0

-

-

26

Кратковременный

Длительный

4,3

-0,7

4,3

0,3

3,8

1,3

3,3

2,0

3,2

2,2

2,4

1,4

1,6

0,6

0,8

-0,7

28

Кратковременный

Длительный

5,0

-4,0

5,0

0,0

5,5

3,1

5,0

3,3

7,0

6,0

6,8

6,1

6,6

5,9

-

31, 32

Кратковременный

Длительный

1,2

-7,8

1,2

-3,8

1,3

-1,1

1,0

-0,7

-1,2

-0,2

0,7

0,0

0,8

0,1

-

33

Кратковременный

Длительный

-3,0

-8,0

-3,0

-6,5

-3,5

-5,3

-4,5

-5,8

-3,0

-4,5

-2,8

-3,7

-3,5

-4,5

-4,7

-5,7

34, 35

Кратковременный

Длительный

5,5

0,5

5,5

2,5

4,5

1,5

3,3

2,0

3,2

2,6

2,4

1,5

1,6

0,6

0,8

-0,2

36, 37

Кратковременный

Длительный

2,0

-3,0

2,0

-1,5

1,5

-0,8

1,0

-0,7

0,6

-1,2

0,4

-0,5

-3,7

-4,6

-8,6

-9,5

Примечания: 1. Значение коэффициента αbt для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч от значения αbt следует отнять 0,075(a - b)(10 - v), где a и b - значения коэффициента αbt при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

2. Коэффициент αbt для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3. Для бетона состава № 1 с карбонатным щебнем (доломит, известняк) коэффициент αbt увеличивается на 1 · 10-6 · град-1.

Коэффициент температурной усадки бетона αcs принимают по табл. 21.

Таблица 21

Номера составов бетона по табл. 11

Расчет на нагрев

Коэффициент температурной усадки бетона принимают равным -αcs · 10-6 · град-1 при температуре бетона, °С

50

100

200

300

500

700

900

1100

1 - 4

Кратковременный

Длительный

0,0

6,0

0,0

5,5

0,7

3,0

1,0

2,5

-

-

-

-

5 - 11, 23, 24, 25

Кратковременный

Длительный

0,0

7,0

0,5

6,5

0,9

3,5

1,1

2,8

1,5

2,5

1,4

2,4

2,3

3,2

3,2

4,2

12 - 18, 27, 29, 30

Кратковременный

Длительный

2,0

11,0

3,0

8,0

2,5

5,0

2,0

3,7

1,3

2,3

1,0

1,7

0,8

1,4

0,7

1,2

19 - 21

Кратковременный

Длительный

0,5

5,5

2,0

5,5

1,5

3,2

1,3

2,6

1,4

2,2

1,6

2,5

2,1

3,0

2,3

3,2

22

Кратковременный

Длительный

4,0

11,0

5,0

9,0

4,7

6,7

4,2

5,7

3,7

4,7

3,6

4,6

-

-

26

Кратковременный

Длительный

6,6

11,6

7,6

11,6

7,1

9,1

7,1

8,4

5,5

6,5

4,3

5,3

5,0

6,0

6,0

7,0

28

Кратковременный

Длительный

4,0

13,0

5,0

10,0

4,6

7,0

4,1

5,8

1,3

2,3

1,2

1,9

1,0

1,7

-

31, 32

Кратковременный

Длительный

3,0

12,0

4,0

9,0

3,6

6,0

3,1

4,8

0,3

1,3

0,2

0,9

0,0

0,7

-

33

Кратковременный

Длительный

10,5

15,5

12,0

15,5

11,5

13,3

11,3

12,6

10,7

12,2

9,9

10,8

10,4

11,4

10,7

11,7

34, 35

Кратковременный

Длительный

6,3

11,3

7,8

10,8

7,3

10,3

7,1

8,4

5,5

6,1

4,3

5,2

5,0

6,0

5,2

6,2

36, 37

Кратковременный

Длительный

1,7

6,7

3,2

6,7

3,0

5,3

4,8

5,1

5,0

6,8

5,1

6,0

9,3

10,2

14,3

15,2

Примечания: 1. Значение коэффициента αcs для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч к значению αcs следует прибавить 0,075(b - a)(10 - v), где a и b - значения коэффициентов αcs для кратковременного и длительного нагрева; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

2. Коэффициент αcs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

Коэффициент температурной усадки бетона принят:

при кратковременном нагреве для подъема температуры на 10 °С/ч и более;

при длительном нагреве - в зависимости от воздействия температуры во время эксплуатации.

2.15 (2.10). Марку по средней плотности бетона естественной влажности принимают по табл. 11. Среднюю плотность бетона в сухом состоянии при его нагреве свыше 100 °С уменьшают на 150 кгс/м3. Среднюю плотность железобетона (при μ ≤ 3 %) принимают на 100 кгс/м3 больше средней плотности соответствующего состояния бетона.

2.16 (2.11). При расчете железобетонных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке в условиях воздействия температур свыше 50 °С расчетные сопротивления обычного бетона должны умножаться на коэффициенты условий его работы γb1 и γb1t, принимаемые по табл. 22 и 23.

Таблица 22

Бетон

Состояние бетона по влажности

Коэффициент условий работы бетона γb1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла ρb, равном

0 - 0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

Обычный бетон состава № 1 по табл. 11

Естественной влажности

0,75

0,80

0,85

0,90

0,95

1,00

1,00

Обозначения, принятые в таблице: , где σb,min и σb,max соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно указаниям п. 3.71.

Таблица 23

Температура бетона, °С

Коэффициент условий работы обычного бетона γb1t при многократно повторяющейся нагрузке

без увлажнения

с переменным увлажнением и высыханием

50

0,8

0,7

70

0,6

0,5

90

0,4

0,3

110

0,3

0,2

Примечание. Коэффициент γb1t для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

При применении жаростойкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию высоких температур и многократно повторяющейся нагрузки, расчетные сопротивления бетона должны быть специально обоснованы.

АРМАТУРА

2.17. Для армирования железобетонных конструкций, работающих при воздействии повышенной и высокой температур, должна приниматься арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов, следующих видов:

стержневая арматурная сталь:

а) горячекатаная - гладкая класса A-I; периодического профиля классов А-II, A-III, А-IV, A-V, A-VI;

б) термомеханически и термически упрочненная - периодического профиля классов Ат-III, Aт-IV, Aт-V, Aт-VI;

проволочная арматурная сталь:

в) арматурная холоднотянутая проволока:

обыкновенная - периодического профиля класса Вр-I;

высокопрочная - гладкая класса В-II; периодического профиля класса Bp-II;

г) арматурные канаты - спиральные семипроволочные класса К-7, девятнадцатипроволочные класса К-19.

Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь марок по прил. 2 СНиП 2.03.01-84.

В железобетонных конструкциях допускается применять арматуру других видов, в том числе упрочненную вытяжкой класса А-IIIв, а также в качестве конструктивной арматуры - обыкновенную гладкую проволоку класса B-I.

Примечания: 1. Обозначения классов арматуры приняты в соответствии с СТ СЭВ 1406-78. Обозначения соответствующих классов горячекатаной арматуры, например класс A-V, используются на все виды соответствующего класса, т.е. A-V, Ат-V, Ат-VCK.

2. В обозначениях классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры добавляется индекс «С» (Ат-IVC), который указывает на возможность сваривания арматуры, а индекс «К» (Ат-IVК) - на повышенную стойкость против коррозионного растрескивания под напряжением.

3. В обозначениях горячекатаной стержневой арматуры индекс «в» употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой (А-IIIв), а индекс «с» - для арматуры северного исполнения (Ac-III).

4. Для краткости используются следующие термины:

«стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках (бунтах);

«диаметр» (d) - если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня арматурной стали.

2.18. Выбор арматурных сталей следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с указаниями пп. 2.19 - 2.25.

2.19. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций (кроме указанных в п. 2.20) следует преимущественно применять:

а) стержневую арматуру класса A-III;

б) арматурную проволоку диаметром 3 - 5 мм класса Вр-I (в сварных сетках и каркасах);

допускается также применять:

в) стержневую арматуру классов A-II и А-I для поперечной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры, если другие виды ненапрягаемой арматуры не могут быть использованы;

г) термомеханически упрочненную стержневую арматуру класса Ат-IVC для продольной арматуры сварных каркасов и сеток;

д) стержневую арматуру классов A-IV, A-V и A-VI только для продольной рабочей арматуры, вязаных каркасов и сеток. Арматура классов A-V и A-VI в конструкциях без предварительного напряжения может применяться как сжатая арматура, а в составе предварительно напряженных - как сжатая и растянутая арматура.

Ненапрягаемую арматуру классов А-III, Вр-I, А-II и А-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

2.20. В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, находящихся под давлением газов, жидкостей и сыпучих тел,

следует преимущественно применять:

стержневую арматуру классов А-II и А-I;

допускается также применять:

стержневую арматуру класса А-III;

арматурную проволоку класса Вр-I.

2.21. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов

при длине до 12 м включ.

следует преимущественно применять:

термомеханически и термически упрочненную арматуру классов Ат-VI и Ат-V;

допускается также применять:

арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;

горячекатаную арматуру классов A-VI, A-V и А-IV;

стержневую арматуру класса А-IIIв;

при длине элементов свыше 12 м

следует преимущественно применять:

арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;

горячекатаную арматуру классов A-V и A-VI;

допускается также применять:

горячекатаную и термомеханически упрочненную арматуру классов A-IV, Ат-IVC и А-IIIв.

2.22. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных элементов, находящихся:

под давлением газов, жидкостей и сыпучих тел

следует преимущественно применять:

арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты классов К-7 и К-19;

стержневую арматуру классов A-VI и A-V;

допускается также применять:

стержневую арматуру классов A-IV и А-IIIв;

термомеханически упрочненную арматуру классов Ат-IVC и Ат-IVК,

под воздействием агрессивной среды следует преимущественно применять горячекатаную арматуру класса А-IV и термомеханически упрочненную арматуру классов Ат-IVК, Ат-VCК и Ат-IVК.

2.23 (2.12). Для железобетонных конструкций из жаростойкого бетона при нагреве арматуры свыше 400 °С рекомендуется предусматривать стержневую арматуру и прокат:

из легированной стали марки 30ХМ по ГОСТ 4543-71;

из коррозионно-стойких, жаростойких и жаропрочных сталей марок 12X13, 20X13, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 20Х23Н18 и 45Х14Н14В2М по ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 5949-75.

Предельно допустимую температуру применения арматуры и проката в железобетонных конструкциях следует принимать по табл. 24.

Таблица 24

Вид и класс арматуры, марки стали и проката

Предельно допустимая температура, °С, применения арматуры и проката, установленных в железобетонных конструкциях

по расчету

по конструктивным соображениям

1. Стержневая арматура классов:

 

 

А-I и А-II

400

450

A-III, Ат-III, А-IIIв, A-IV, Aт-IV, A-V, Ат-V, A-VI, Aт-VI

450

500

ненапрягаемая

450

-

напрягаемая

250

-

2. Проволочная арматура классов:

 

 

Вр-I

400

450

В-II, Вр-II, К-7, К-19

150

-

B-I

-

450

3. Прокат из стали марок:

ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5 и ВСт3пс6

400

450

4. Стержневая арматура и прокат из стали марок:

 

 

30ХМ, 12X13 и 20X13

500

700

20Х23Н18

550

1000

12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М, 08Х17Т

600

800

Примечания: 1. При циклическом нагреве предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры должна приниматься на 50 °С ниже указанной в таблице.

2. При многократно повторяющейся нагрузке предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры не должна превышать 100 °С и ненапрягаемой - 200 °С.

3. При нагреве проволоки классов В-I и Вр-I свыше 250 °С расчетные сопротивления следует принимать как для арматуры класса А-I по табл. 26 и 30.

4. Стали марок 30ХМ, 12X13 и 20X13 после сварки требуют высокотемпературного отпуска.

2.24. При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения.

В климатических зонах с расчетной зимней температурой ниже минус 40 °С в случаях проведения строительно-монтажных работ в холодное время года несущая способность в стадии возведения конструкций с арматурой, допускаемой для применения только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена исходя из расчетного сопротивления арматуры с понижающим коэффициентом 0,7 и расчетной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке γf = 1

2.25. Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса Ас-II марки 10ГТ и класса А-I марок ВСт3сп2, ВСт3пс2.

В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт3пс2.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АРМАТУРЫ

2.26. За нормативные сопротивления арматуры Rsn принимаются наименьшие контролируемые значения:

для стержневой арматуры, высокопрочной проволоки и арматурных канатов - предела текучести, физического или условного (равного величине напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2 %);

для обыкновенной арматурной проволоки - напряжения, равного 0,75 временного сопротивления разрыву, определяемого как отношение разрывного усилия к номинальной площади сечения.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0,95.

Нормативные сопротивления Rsn для основных видов стержневой, проволочной и жаростойкой арматуры приведены соответственно в табл. 25, 26 и 27.

Таблица 25

Стержневая арматура класса

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

А-I

235 (2400)

A-II

295 (3000)

A-III

390 (4000)

A-IV, Aт-IV

590 (6000)

A-V, Aт-V

785 (8000)

A-VI, Aт-VI

980 (10000)

А-IIIв

540 (5500)

Таблица 26

Проволочная арматура класса

Диаметр, мм

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

Вр-I

3

410 (4200)

4

405 (4150)

5

395 (4050)

B-II

3

1490 (15200)

4

1410 (14400)

5

1335 (13600)

6

1255 (12800)

7

1175 (12000)

8

1100 (11200)

Вр-II

3

1460 (14900)

4

1370 (14000)

5

1255 (12800)

6

1175 (12000)

7

1100 (11200)

8

1020 (10400)

К-7

6

1450 (14800)

9

1370 (14000)

12

1335 (13600)

15

1295 (13200)

К-19

14

1410 (14400)

Таблица 27

Арматура и прокат из стали марки

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2)

30ХМ

590 (6000)

12X13

410 (4200)

20X13

440 (4500)

20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т

195 (2000)

45Х14Н14В2М

315 (3200)

2.27. Расчетные сопротивления арматуры растяжению Rs для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле

Rs = Rsn / γs,                                                               (73)

где γs - коэффициент надежности по арматуре, принимаемый по табл. 28.

Таблица 28

Вид и класс арматуры, марки стали, проката

Коэффициент надежности по арматуре γs при расчете конструкций по предельным состояниям

первой группы

второй группы

Стержневая арматура классов:

 

 

А-I, А-II

1,05

1

А-III, Ат-III диаметром, мм:

 

 

6 - 8

1,10

1

10 - 40

1,07

1

A-IV, Ат-IV, A-V, Ат-V

1,15

1

A-VI, Ат-VI

1,20

1

Проволочная арматура классов:

 

 

Вр-I

1,10

1

В-II и Вр-II

1,20

1

К-7 и К-19

1,20

1

А-IIIв с контролем:

 

 

удлинения и напряжения

1,10

1

только удлинения

1,20

1

Жаростойкая арматура марок:

 

 

30ХМ, 12X13, 20X13, 12Х18Н9Т, 20Х23Н18, 45Х14Н14В2М, 08Х17Т

1,30

1

Расчетные сопротивления арматуры растяжению для основных видов стержневой, проволочной и жаростойкой арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. 29, 30 и 31, а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 25, 26 и 27.

2.28. Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, принимаемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном принимаются равными соответствующим расчетным сопротивлениям арматуры растяжению Rs, но не более 400 или 330 МПа при расчете в стадии обжатия. Для арматуры класса А-IIIв указанные значения принимаются равными соответственно 200 и 170 МПа.

Значения расчетных сопротивлений арматуры сжатию для основных видов стержневой, проволочной и жаростойкой арматуры приведены соответственно в табл. 29, 30 и 31.

Таблица 29

Стержневая арматура класса

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)

растяжению

сжатию Rsc

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

A-I

225 (2300)

175 (1800)

225 (2300)

А-II

280 (2850)

225 (2300)

280 (2850)

А-III диаметром, мм:

 

 

 

6 - 8

355 (3600)

285 (2900)*

355 (3600)

10 - 40

365 (3750)

290 (3000)*

365 (3750)

A-IV

510 (5200)

405 (4150)

400 (4000)

A-V, Ат-V

680 (6950)

545 (5550)

400 (4000)

A-VI, Ат-VI

815 (8300)

650 (6650)

400 (4000)

А-IIIв с контролем:

 

 

 

удлинения и напряжения

490 (5000)

390 (4000)

200 (2000)

только удлинения

450 (4600)

360 (3700)

200 (2000)

* В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение Rsw принимается равным 225 МПа (2600 кгс/см2).

Таблица 30

Проволочная арматура класса

Диаметр, мм

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)

растяжению

сжатию Rsc

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

Вр-I

3

375 (3850)

270 (2750) 300 (3050)*

375 (3850)

4

365 (3750)

265 (2700) 295 (3000)*

365 (3750)

5

360 (3700)

260 (2650) 290 (2950)*

360 (3700)

B-II

3

1240 (12650)

990 (10100)

400 (4000)

4

1180 (12000)

940 (9600)

400 (4000)

5

1110 (11300)

890 (9000)

400 (4000)

6

1050 (10600)

835 (8550)

400 (4000)

7

980 (10000)

785 (8000)

400 (4000)

8

915 (9300)

730 (7450)

400 (4000)

Вр-II

3

1215 (12400)

970 (9900)

400 (4000)

4

1145 (11700)

915 (9350)

400 (4000)

5

1045 (10700)

835 (8500)

400 (4000)

6

980 (10000)

785 (8000)

400 (4000)

7

915 (9300)

730 (7450)

400 (4000)

8

850 (8700)

680 (6950)

400 (4000)

К-7

6

1210 (12300)

965 (9850)

400 (4000)

9

1145 (11650)

915 (9350)

400 (4000)

12

1110 (11300)

890 (9050)

400 (4000)

15

1080 (11000)

865 (8800)

400 (4000)

К-19

14

1175(12000)

940(9600)

400(4000)

* Для случая применения в вязаных каркасах.

Таблица 31

Арматура и прокат из стали марки

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой, группы МПа (кгс/см2)

растяжению

сжатию Rsc

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

30ХМ

450 (4600)

-

400 (4000)

12X13

325 (3300)

260 (2650)

325 (3300)

20X13

345 (3500)

275 (2800)

345 (3500)

20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т

150 (1550)

120 (1250)

150 (1550)

45Х14Н14В2М

245 (2500)

195 (2000)

245 (2500)

При расчете конструкций из обычного и жаростойкого бетонов, для которых расчетное сопротивление бетона принято с учетом коэффициента условий работы γb2 = 0,90 (см. поз. 2 табл. 15) допускается при соблюдении соответствующих конструктивных требований п. 5.22 принимать значения Rsc равными для арматуры классов:

A-IV, Ат-IVК........................................................................................................ 450 МПа

Ат-IVC, A-V, Ат-V, A-VI, Ат-VI, В-II, Вр-II, К-7 и К-19.................................. 500 МПа

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном значение Rsc принимается равным нулю.

2.29. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы γsi, учитывающие: либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, низкую прочность окружающего бетона, условия анкеровки, либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, либо изменение свойств стали в связи с условиями изготовления и влияния повышенной или высокой температуры и т.д.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы Rs,ser вводят в расчет с коэффициентом условий работы γs = 1.

Расчетное сопротивление поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечных сил Rsw снижается путем умножения на коэффициенты условий работы γs1 и γs2, учитывающие особенности работы такой арматуры:

а) независимо от вида и класса арматуры - коэффициент γs1 = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;

б) стержневой арматуры класса A-III и Ат-IIIС диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и проволочной арматуры класса Вр-I в сварных каркасах - коэффициент γs2 = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения.

Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw с учетом указанных выше коэффициентов условий работы γs1 и γs2 арматуры приведены в табл. 29, 30 и 31.

Кроме того, расчетные сопротивления Rs, Rsw и Rsc в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы согласно табл. 32, 33 и 34.

Таблица 32

Факторы, обусловливающие введение коэффициента условий работы арматуры

Характеристика арматуры

Класс арматуры и марка стали

Коэффициенты условий работы арматуры

условное обозначение

числовое значение

1. Работа арматуры на действие поперечных сил

Поперечная

Независимо от класса

γs1

См. п. 2.29

2. Наличие сварных соединений арматуры при действии поперечных сил

»

A-III и Вр-I

γs2

То же

3. Многократно повторяющаяся нагрузка:

 

 

 

 

при нормальной температуре

Продольная и поперечная

Независимо от класса

γs3

См. табл. 33

при нагреве

То же

То же

γs3t

См. п. 2.32

4. Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузки

Продольная и поперечная при наличии сварных соединений

A-I, А-II, A-III, A-IV и А-V

γs4

См. табл. 34

5. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры

Продольная напрягаемая

Независимо от класса

γs5

lx / lp

Продольная ненапрягаемая

То же

lx / lan, где lx - расстояние от начала зоны передачи напряжения до рассматриваемого сечения;

lp и lan - соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. п. 5.14)

6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести

Продольная растянутая

A-IV, A-V, A-VI, В-II, Вр-II, К-7 и К-19

γs6

См. п. 3.14

7. Элементы из жаростойкого легкого бетона классов В7,5 и ниже

Поперечная

A-I, Bp-I

γs7

0,8

8. Воздействие температуры свыше 50 °С

Продольная и поперечная

Независимо от класса и марки

γst

См. табл. 35

Примечания: 1. Коэффициенты γs3 и γs4 по поз. 3 и 4 учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, эти коэффициенты учитываются одновременно; при нагреве арматуры свыше 100 °С дополнительно учитывается коэффициент γs3t.

2. Коэффициент γs5 по поз. 5 кроме расчетных сопротивлений Rs вводится также к предварительному натяжению арматуры σsp.

Таблица 33

Класс арматуры

Коэффициент условий работы арматуры γs3 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла ρs, равном

-1

-0,2

0

0,2

0,4

0,7

0,8

0,9

1

A-I

0,41

0,63

0,70

0,77

0,90

1,00

1,00

1,00

1,00

А-II

0,42

0,51

0,55

0,60

0,69

0,93

1,00

1,00

1,00

А-III диаметром, мм:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6 - 8

0,33

0,38

0,42

0,47

0,57

0,85

0,95

1,00

1,00

10 - 40

0,31

0,36

0,40

0,45

0,55

0,81

0,91

0,95

1,00

А-IV

-

-

-

-

0,38

0,72

0,91

0,96

1,00

A-V

-

-

-

-

0,27

0,55

0,69

0,87

1,00

A-VI

-

-

-

-

0,19

0,53

0,67

0,87

1,00

Вр-II

-

-

-

-

-

0,67

0,82

0,91

1,00

B-II

-

-

-

-

-

0,77

0,97

1,00

1,00

К-7 диаметром, мм:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6 и 9

-

-

-

-

-

0,77

0,92

1,00

1,00

12 и 15

-

-

-

-

-

0,68

0,84

1,00

1,00

К-19 диаметром 14 мм

-

-

-

-

-

0,63

0,77

0,96

1,00

Вр-I

-

-

0,56

0,71

0,85

0,94

1,00

1,00

1,00

А-IIIв с контролем:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

удлинений и напряжений

-

-

-

-

0,41

0,66

0,84

1,00

1,00

только удлинений

-

-

-

-

0,46

0,73

0,93

1,00

1,00

Обозначения, принятые в таблице:

, σs,min и σs,max - соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в растянутой арматуре в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно указаниям п. 3.71.

Примечание. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой значение ρs для продольной арматуры принимается:

при                                          ρs = 0,30;

  »                                      ;

  »                                                 ,

где Mmin и Mmax - соответственно наименьший и наибольший изгибающие моменты в расчетном сечении элемента в пределах цикла изменения нагрузки.

Таблица 34

Класс арматуры

Группа сварных соединений

Коэффициент условий работы арматуры γs4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла ρs, равном

0,0

0,2

0,4

0,7

0,8

0,9

1,0

А-I, А-II

1

0,90

0,95

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

2

0,65

0,70

0,75

0,90

1,00

1,00

1,00

3

0,25

0,30

0,35

0,50

0,65

0,85

1,00

A-III

1

0,90

0,95

1,00

1,00

1,00

1,00

1,00

2

0,60

0,65

0,65

0,70

0,75

0,85

1,00

3

0,20

0,25

0,30

0,45

0,60

0,80

1,00

A-IV

1

-

-

0,95

0,95

1,00

1,00

1,00

2

-

-

0,75

0,75

0,80

0,90

1,00

3

-

-

0,30

0,35

0,55

0,70

1,00

A-V горячекатаная

1

-

-

0,95

0,95

1,00

1,00

1,00

2

-

-

0,75

0,75

0,80

0,90

1,00

3

-

-

0,35

0,40

0,50

0,70

1,00

Примечания: 1. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы соединений, допускаемые для конструкций при расчете на выносливость:

1-я - стыковое - по поз. 6 обязательного прил. 3;

2-я - крестообразное - по поз. 1, стыковые - по поз. 5, 8 и 9, а также по поз. 10 - 12 и 25 - все соединения при отношении диаметров стержней, равном 1,0 (см. обязательное прил. 3; тавровые - по поз. 5 и 7 обязательного прил. 4).

3-я - крестообразные - по поз. 2 и 4, стыковые - по поз. 13 - 26 обязательного прил. 3; тавровые - по поз. 1 - 4, 6, 8 и 9 обязательного прил. 4.

2. В таблице даны значения γs4 для арматуры диаметром до 20 мм.

3. Значения коэффициента γs4 должны быть снижены: на 5 % - при диаметре стержней 22 - 32 мм и на 10 % - при диаметре свыше 32 мм.

4. В конструкциях, рассчитываемых на выносливость, соединения по поз. 3 и 27 обязательного прил. 3, а также по поз. 10 - 14 обязательного прил. 4 применять не допускается.

При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления арматуры необходимо, кроме того, дополнительно умножать на коэффициент условий работы γst, учитывающий изменение механических свойств арматуры в зависимости от нагрева, который принимается по табл. 35.

Таблица 35

Вид и класс арматуры, марки жаростойкой арматуры и проката

Коэффициент

Расчет на нагрев

Коэффициенты условий работы арматуры γst, линейного температурного расширения арматуры αst и βs при температуре ее нагрева, °С

50 - 100

200

300

400

450

500

550

600

A-I, А-II, ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6

γst

Кратковременный

1,00

0,95

0,90

0,85

0,75

0,60

0,45

0,30

Длительный

1,00

0,85

0,65

0,35

0,15

-

-

-

Вр-I

Кратковременный

1,00

0,90

0,85

0,60

0,45

0,25

0,12

0,05

Длительный

1,00

0,80

0,60

0,30

0,10

-

-

-

В-II, Вр-II, К-7, К-19

Кратковременный

1,00

0,85

0,70

0,50

0,35

0,25

0,15

0,10

Длительный

1,00

0,75

0,55

0,25

0,05

-

-

-

А-I, А-II, Вр-I, В-II, Bp-II, К-7, К-19, ВСт3сп, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6

αst

Кратковременный и длительный

11,5

12,5

13,0

13,5

13,6

13,7

13,8

13,9

A-III, А-IIIв, А-IV, A-V

γst

Кратковременный

1,00

1,00

0,95

0,85

0,75

0,60

0,40

0,30

Длительный

1,00

0,90

0,75

0,40

0,20

-

-

-

Aт-III, Ат-IV, AT-V

Кратковременный

1,00

1,00

0,90

0,80

0,65

0,45

0,30

0,20

Длительный

1,00

0,85

0,70

0,35

0,15

-

-

-

А-VI

Кратковременный

1,00

0,85

0,75

0,65

0,55

0,45

0,30

0,20

Длительный

1,00

0,80

0,65

0,30

0,10

-

-

-

Ат-VI

Кратковременный

1,00

0,95

0,85

0,75

0,50

0,25

0,22

0,10

Длительный

1,00

0,85

0,70

0,35

0,10

-

-

-

A-III, А-IIIв, A-IV, А-V, A-VI, Ат-III, Aт-IV, Aт-V, Aт-VI

αst

Кратковременный и длительный

12,0

13,0

13,5

14,0

14,2

14,4

14,6

14,8

30ХМ

γst

Кратковременный

1,00

0,90

0,85

0,78

0,76

0,74

0,72

0,70

Длительный

1,00

0,85

0,80

0,25

0,15

0,08

-

-

αst

Кратковременный и длительный

9,5

10,2

10,7

11,2

11,5

11,8

12,1

12,4

12Х13, 20Х13

γst

Кратковременный

1,00

0,95

0,86

0,80

0,73

0,65

0,53

0,40

Длительный

1,00

0,93

0,83

0,70

0,45

0,13

-

-

αst

Кратковременный и длительный

12,0

12,6

13,3

14,0

14,3

14,7

15,0

15,3

20Х23Н18

γst

Кратковременный

1,00

0,97

0,95

0,92

0,88

0,85

0,81

0,75

Длительный

1,00

0,97

0,93

0,77

0,50

0,30

0,18

0,08

αst

Кратковременный и длительный

10,3

11,3

12,4

13,6

14,1

14,7

15,2

15,7

12Х18Н9Т, 08X17Т

γst

Кратковременный

1,00

0,72

0,65

0,62

0,58

0,60

0,57

0,56

Длительный

1,00

0,72

0,65

0,60

0,58

0,55

0,50

0,40

αst

Кратковременный и длительный

10,5

11,1

11,4

11,6

11,8

12,0

12,2

12,4

45Х14Н14В2М

γst

Кратковременный

1,00

0,86

0,78

0,72

0,68

0,64

0,60

0,56

Длительный

1,00

0,86

0,78

0,70

0,63

0,55

0,43

0,30

αst

Кратковременный и длительный

10,5

11,1

11,4

11,6

11,8

12,0

12,2

12,4

А-I, А-II, A-III, A-IV, A-V, А-VI, Вр-I, Вр-II, В-II, К-7, К-19, ВСт3кп2, ВСт3Гпс2, ВСт3сп5, ВСт3пс6, 30ХМ, 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 08X17T, 12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М

βs

Кратковременный и длительный

1,00

0,90

0,88

0,83

0,80

0,78

0,75

0,73

Ат-III, Ат-IIIв, AT-IV, AT-V

βs

Кратковременный и длительный

1,00

0,96

0,92

0,85

0,78

0,71

0,55

0,40

Примечания: 1. Коэффициент линейного температурного расширения арматуры равен числовому значению, умноженному на 10-6 · град-1.

2. При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент γst следует увеличить на 20 %, при этом его значение должно быть не более, чем при кратковременном нагреве.

3. Коэффициенты γst, αst и βs для промежуточных значений температур определяются интерполяцией.

2.30 (2.15). Коэффициент линейного температурного расширения арматуры αst следует принимать по табл. 35.

В железобетонных элементах, имеющих трещины в растянутой зоне сечения, коэффициент температурного расширения арматуры в бетоне αstm, определяют по формуле

αstm = αbt + (αst - αbt)φα;                                                        (74)

где αbt, αst -  коэффициенты, принимаемые по табл. 20 и 35 в зависимости от температуры нагрева бетона на уровне арматуры и нагрева арматуры;

φα -  коэффициент, принимаемый по табл. 36 в зависимости от процента армирования сечения продольной растянутой арматурой.

Таблица 36

Отношение момента M1 при расчете по предельному состоянию второй группы к моменту M при расчете по предельному состоянию первой группы M1 / M

Коэффициент φα при проценте армирования сечения продольной арматурой

0,2

0,4

0,7

1,0

2,0 и более

1,0

0,90

0,95

1,00

1,00

1,00

0,7

0,75

0,90

0,95

1,00

1,00

0,5

0,55

0,80

0,90

0,95

1,00

0,2

0,20

0,55

0,70

0,80

0,95

Примечания: 1. Момент M принимается равным предельному моменту по прочности правой части формул (105), (107), (108), (121) и (123).

2. Момент M1 принимается равным при расчете: появления трещин Mcrc [см. формулу (245)]; деформаций M (см. п. 4.19); раскрытия трещин M [см. формулу (272)], статически неопределимых конструкций по первой группе предельных состояний M (см. примеч. 1).

3. При расчете статически определимых элементов коэффициент φα принимается при отношении , если наибольший изгибающий момент от всех действующих нагрузок меньше момента появления трещин, определенного по формуле (256) при αbt = 0, а трещины в растянутой зоне появляются от воздействия температуры (см. п. 4.3).

4. Коэффициент jα для промежуточных значений отношений моментов  определяется интерполяцией.

2.31. Модуль упругости арматуры Es для основных видов стержневой и проволочной арматуры и для арматуры и проката из жаростойкой стали принимается по табл. 37. Коэффициент βs, учитывающий снижение модуля упругости арматуры при нагреве, должен приниматься по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры и проката.

Таблица 37

Класс арматуры и марка стали

Модуль упругости арматуры Es, МПа (кгс/см2)

А-I, А-II, 30ХМ

210000 (2100000)

А-III

200000 (2000000)

A-IV, А-V, А-VI, Aт-III, Aт-IV, Ат-V, Aт-VI

190000 (1900000)

B-II, Bp-II, 20Х23Н18, 08Х17Т, 12Х18Н9Т, 45Х14Н14В2М

200000 (2000000)

К-7, К-19, А-IIIв

180000 (1800000)

Вр-I

170000 (1700000)

12X13, 20X13

220000 (2200000)

2.32 (2.16). При расчете на выносливость железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия температур свыше 50 °С, следует дополнительно вводить коэффициент условий работы арматуры γs3t, принимаемый при температуре нагрева арматуры, °С:

до 100.............................................................................. 1,00

150............................................................................... 0,80

200............................................................................... 0,65

Для промежуточных значений температур коэффициент γs3t определяется интерполяцией.

2.33 (2.17). При расчете кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне бетона, работающих в условиях воздействия высоких температур, необходимо учитывать упруго-пластические свойства арматуры. Коэффициент упругости арматуры vs, характеризующий упруго-пластические свойства растянутой арматуры, следует принимать по табл. 38 в зависимости от величины температуры арматуры и длительности нагрева.

Таблица 38

Температура арматуры, °С

Коэффициент vs при расчете на нагрев

кратковременный

длительный

50 - 200

1,0

1,0

300

0,9

0,6

400

0,7

0,3

Примечание. Коэффициент vs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.1. Расчет по прочности элементов бетонных конструкций, подвергающихся воздействию повышенных и высоких температур, должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются как без учета, так и с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона. Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными Rbγbt, равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне (черт. 6), сокращенно именуемой в дальнейшем тексте сжатой зоной бетона.

Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого без учета сопротивления бетона растянутой зоны

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет изгибаемых элементов, а также внецентренно сжатых элементов, в которых не допускаются трещины из условий эксплуатации конструкций (элементы, подвергающиеся давлению воды, карнизы, парапеты и др.). При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин).

Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок (черт. 7):

сечения после деформаций остаются плоскими;

наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно ;

напряжения в бетоне сжатой зоны определяются с учетом упругих (а в некоторых случаях и неупругих) деформаций бетона;

напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны по величине Rbtγtt.

Черт. 7. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного элемента, рассчитываемого с учетом сопротивления бетона растянутой зоны

В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин (например, элементов двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил), должен производиться расчет бетонных элементов из условий (141) и (142) п. 4.11 СНиП 2.03.01-84, заменяя расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,serγbt и Rbt,serγtt соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы Rbγbt и Rbtγtt.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие) согласно указаниям п. 3.63.

Внецентренно сжатые элементы

3.2. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольной силы ea, определяемый согласно указаниям п. 1.30.

Эксцентриситет продольной силы eo относительно центра тяжести однородного или приведенного сечения определяется как сумма эксцентриситетов предельной силы: определяемого из статического расчета конструкции и случайного. Следует учитывать также деформации от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения, определяемые согласно указаниям пп. 1.39 - 1.44 и 4.26, суммируя их с эксцентриситетом продольной силы. Если деформации от нагрева уменьшают эксцентриситет продольной силы, то учет их не производится.

3.3. При гибкости элементов  необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов как в плоскости эксцентриситета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости, путем умножения значений eo на коэффициент η (см. п. 3.7); в случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение eo принимается равным величине случайного эксцентриситета.

Применение внецентренно сжатых бетонных элементов не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов eoη, превышающих:

а) в зависимости от сочетания нагрузок:

при основном сочетании........................... 0,90y

  »   особом              »................................... 0,95y

б) в зависимости от вида и класса бетона:

для тяжелого обычного бетона, тяжелого и легкого

жаростойкого бетона классов выше В7,5........................................... (y - 1) см

для других видов и классов бетона...................................................... (y - 2)  »

здесь y -   расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона (см. черт. 6).

3.4. Расчет бетонных элементов прямоугольного сечения на действие сжимающей продольной силы N при их расчетной длине lo ≤ 20h и величине эксцентриситета eo, определенной в соответствии с указаниями п. 3.2 не более ea, допускается производить из условия (148) при As = As = 0.

3.5. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов, подвергающихся равномерному и неравномерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, производится из условия

NRbγbtAb,                                                            (75)

где γbt -  коэффициент условий работы бетона, принимаемый по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения;

Аb -  площадь сечения сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил.

Для элементов прямоугольного сечения (см. черт. 6) Ab определяется по формуле

.                                                      (76)

Для элементов таврового сечения, если 2e′ ≤ hf (черт. 8, а), Аb определяется по формуле (76) при b = bf;

e′ -   расстояние от точки приложения силы N до наиболее напряженной грани сечения, определяемое по формуле

e′ = y - eoη,                                                             (77)

где y -    расстояние от центра тяжести приведенного сечения до его наиболее напряженной грани, определяемое согласно указаниям п. 1.28.

Черт. 8. Расчетные схемы сечений, принятые при расчете внецентренно сжатых бетонных элементов таврового сечения

а - при 2e′ ≤ hf; б - при hf < 2e′; в - распределения температур; Ц. Т. - центр тяжести сечения

При e′ ≤ hf < 2e (черт. 8, б) Аb определяется по формуле

Ab = bfhf + bΔx,                                                     (78)

где

.                         (79)

3.6. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов, подвергающихся неравномерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани более 400 °С и силе N, расположенной со стороны этой грани при 2е′ ≤ h1 для прямоугольного сечения (черт. 9, а) и 2е′ ≤ h′f для таврового сечения (см. черт. 8, а), или силе N, расположенной со стороны менее нагретой грани при 2е′ ≤ h1 (черт. 9, б), выполняется из условия (75).

Черт. 9. Расчетные схемы сечений, принятые при расчете внецентренно сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения при его неравномерном нагреве с температурой наиболее нагретой грани сечения tb > 400 °С

а - при продольной силе N, приложенной со стороны более нагретой грани сечения; б - при продольной силе N, приложенной со стороны менее нагретой грани сечения

При этом Ab для элементов прямоугольного и таврового сечений при расположении силы N со стороны ребра (менее нагретой грани) определяется по формуле

Ab = 2′;                                                           (80)

для элементов таврового сечения при расположении силы со стороны полки (наиболее нагретой грани) - по формуле

Ab = 2bfе′.                                                         (81)

Расчет прямоугольного сечения при 2е′ > h1 (см. черт. 9) выполняется из условия

NRbbtAb1 + γbtAb2).                                                (82)

При силе N, расположенной со стороны более нагретой грани (см. черт. 9, а):

Ab1 = bh1;                                                           (83)

Ab2 = bΔx;                                                          (84)

,                         (85)

где e′ -                     определяется по формуле (77);

γbt, βb1, βb2, ,  - коэффициенты, принимаемые по табл. 16 и 18 в зависимости от средней температуры бетона участков сжатой зоны высотой соответственно h1 и Δx.

При силе N, расположенной со стороны менее нагретой грани, и обозначениях, принятых на черт. 9, б, значения Ab1, Ab2 и Δx определяются по формулам (83) - (85).

Расчет таврового сечения при силе N, расположенной со стороны полки (наиболее нагретой грани) выполняется из условия (82) при hf < 2е′ (см. черт. 8, а):

Ab1 = bfhf;                                                         (86)

Ab2 - определяется по формуле (84), в которой

.                     (87)

Здесь βbf и  -  коэффициенты, принимаемые по табл. 16 и 18 в зависимости от средней температуры полки;

βb2 и  - то же, что в формуле (85).

При силе N, расположенной со стороны ребра, полка тавра не принимается в расчет и сечение рассчитывается как прямоугольное.

Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых не допускается появление трещин (см. черт. 7), независимо от расчета из условий (75) или (82) должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны (см. п. 3.1) из условия

,                                                         (88)

где γtt - коэффициент условий работы бетона, принимаемый по табл. 16:

при нагреве со стороны сжатой зоны - в зависимости от средней температуры бетона растянутой зоны;

при нагреве со стороны растянутой зоны - в зависимости от температуры бетона растянутой грани.

Для элементов прямоугольного сечения, подвергающихся равномерному и неравномерному нагревам по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, условие (88) имеет вид

.                                                      (89)

В формулах (76), (77), (88) и (89):

η -            коэффициент, определяемый по формуле (93);

r -             расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, определяемое по формуле

;                                                           (90)

φ = 1,6 - σb / Rb,ser  и принимается не менее 0,7 и не более 1;

σb -           максимальное напряжение сжатия, вычисляемое как для упругого тела;

Wred -        момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый по формуле (255);

Wpl -         момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле

,                                                    (91)

где Ib0 -                  момент инерции сжатой зоны сечения относительно нулевой линии.

Положение нулевой линии определяется из условия

,                                                     (92)

где Sbt и Sb0 -         статические моменты площади соответственно растянутой и сжатой зон сечения относительно нулевой линии;

Abt -          площадь растянутой зоны сечения.

При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани свыше 400 °С положение центра тяжести сечения, а также величины Abt, Sb0, Sbt и Ib0 определяются как для приведенного сечения. Допускается Wpl определять по формуле (259).

При проверке прочности необходимо учитывать напряжения растяжения в бетоне, вызванные нелинейным распределением температуры бетона по высоте сечения элемента и определяемые по формуле (32).

Наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элементов не должна превышать предельно допустимую температуру применения бетона, указанную в ГОСТ 20910-82.

3.7. Значение коэффициента η, учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия eo, следует определять по формуле

,                                                           (93)

где Ncr -   условная критическая сила, определяемая по формуле

.                                          (94)

В формуле (94):

φl -       коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии

,                                                          (95)

но не более 1 + β;

здесь β -   коэффициент, принимаемый в зависимости от состава бетона и его температуры в центре тяжести сечения по табл. 39;

М -  момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

Ml - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;

l0 -   определяется по табл. 40;

δe -  коэффициент, принимаемый равным eo / h, но не менее величины

,                                           (96)

где γbt -    принимается по табл. 16 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести приведенного сечения;

Rb -  в МПа;

Ired - момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести, определяемый согласно указаниям п. 1.28.

Таблица 39

Номера составов бетона по табл. 11

Коэффициент β при температуре бетона, °С, в центре тяжести сечения

50

100

200

300

500

700

900

1 - 3

1,2

1,4

1,5

2,0

-

-

-

4 - 11, 23, 24

1,6

1,6

1,8

1,9

6,7

16,0

-

12 - 18, 29, 30

1,5

1,5

2,0

8,0

33,0

-

-

19 - 21

1,2

1,4

1,5

2,0

16,0

25,0

50,0

Примечания: 1. Коэффициент β для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

2. Если температура бетона в центре тяжести внецентренно сжатого сечения превышает наибольшую температуру, для которой даны числовые значения β, то допускается расчетное сечение принимать с неполной высотой, в центре тяжести которого температура бетона не превышает наибольшую величину, указанную в таблице.

Таблица 40

Характер опирания элементов

Расчетная длина l0 внецентренно сжатых бетонных элементов

1. Для стен и столбов с опорами, вверху и внизу:

 

а) при шарнирах на двух концах, независимо от величины смещения опор

H

б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор:

 

для многопролетных зданий

1,25H

для однопролетных зданий

1,50H

2. Для свободно стоящих стен и столбов

2,00H

Обозначения, принятые в таблице:

Н -   высота столба или стены в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия либо высота свободно стоящей конструкции.

3.8. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должен производиться согласно указаниям пп. 3.63 и 3.64.

Изгибаемые элементы

3.9 (3.3). Изгибаемые бетонные элементы, подвергающиеся воздействию температуры, допускается применять только в случае, если они лежат на грунте или специальной подготовке, и, в виде исключения, в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку от собственного веса и под ними исключается возможность нахождения людей и оборудования.

Расчет изгибаемых бетонных элементов (см. черт. 7) должен производиться из условия

M ≤ γttRbtWpl,                                                         (97)

где γtt -     коэффициент условий работы бетона, принимаемый по указаниям п. 3.6;

Wpl -   определяется по формуле (91). Для элементов прямоугольного сечения подвергающихся равномерному и неравномерному нагреву по высоте сечения с температурой бетона наиболее нагретой грани до 400 °С, значение

.                                                            (98)

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.10. Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, при наличии поперечных сил - также для наклонных сечений наиболее опасного направления, а при наличии крутящих моментов - также наиболее опасных пространственных сечений. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв).

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ЭЛЕМЕНТА

3.11. Определение предельных усилий в сечении, нормальном к продольной оси элемента, должно производиться исходя из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию представляется напряжением, равным γbtRb, равномерно распределенным по сжатой зоне бетона. Коэффициент условий работы бетона γbt, определяется по табл. 16;

для элементов прямоугольного и кольцевого сечений, а также тавровых сечений с полкой в растянутой зоне - в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения;

для двутавровых и тавровых сечений с полкой в сжатой зоне - в зависимости от средней температуры бетона отдельно сжатой зоны ребра и сжатых свесов полки.

Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольных сечений при ξ < ξR допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0 от сжатой грани сечения. Если x = ξRh0 или сечение полностью сжато (x = h), коэффициент условий работы бетона γbt допускается принимать в зависимости от температуры бетона, расположенного на расстоянии 0,5x от сжатой грани сечения.

При расчете на нагрузку наибольшая температура бетона сжатой зоны сечения элемента не должна превышать предельно допустимой температуры применения бетона, указанной в ГОСТ 20910-82. Полка, расположенная в растянутой зоне, в расчете не учитывается.

Растягивающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению γstRs, a сжимающие напряжения - не более расчетного сопротивления сжатию γstRsc. Коэффициент условий работы арматуры γst определяется по табл. 35 в зависимости от температуры соответствующей арматуры. При этом температура арматуры не должна превышать предельно допустимой температуры применения арматуры, устанавливаемой по расчету согласно табл. 24.

3.12. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона ξ = x / h0, определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высоты сжатой зоны бетона ξR (п. 3.13), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению γstRs. Коэффициент условий работы арматуры γst принимается по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры.

3.13. Значение ξR определяется по формуле

,                                                 (99)

где ω -       характеристика сжатой зоны бетона для тяжелого обычного бетона, тяжелого и легкого жаростойкого бетона определяется по формуле

ω = α - 0,008 γbtRb,                                                    (100)

здесь α -    коэффициент, принимаемый равным для бетонов составов (см. табл. 11):

1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 и 21............................................... 0,85

4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30.................................... 0,80

γbt -     коэффициент условий работы бетона определяется по табл. 16 для кратковременного нагрева в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны (см. п. 3.11);

Rb -     в МПа;

σsR -    напряжение в арматуре, МПа, принимаемое равным:

для арматуры классов:

А-I, A-II, А-III, А-IIIв и Вр-I......................................... γstRs - σsp

А-IV, A-V, A-VI............................................................. γstRs + 400βs - σsp - Δσsp

В-II, Вр-II, К-7 и К-19.................................................. γstRs + 400βs - σsp

для жаростойкой арматуры марок:

30ХМ, 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 08Х17Т, 12Х18Н9Т и 4Х14Н14В2М.................. γstRs,

здесь γst -  коэффициент условий работы арматуры, который при определении σsR принимается по табл. 35 для кратковременного нагрева в зависимости от температуры арматуры;

Rs -   расчетное сопротивление арматуры растяжению с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры γsi, за исключением коэффициента γs6 (см. поз. 6 табл. 32);

βs -    коэффициент, принимаемый по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры;

σsp -  определяется при коэффициенте γsp меньшем единицы, и

.                                       (101)

Значения ξR в зависимости от ξ0 при различных значениях величины σsR / σsc,uβs могут быть определены из графиков, приведенных на черт. 10.

Черт. 10. Значения ξR в зависимости от ξ0 для расчетных значений величины

σsc,u -   предельное напряжение в арматуре сжатой зоны в формуле (99) принимается равным 500 МПа при расчете элементов из тяжелого обычного бетона, тяжелого и легкого жаростойкого бетона, если учитывается коэффициент условий работы бетона γb2 < 1 (см. поз. 2 табл. 15), и 400 МПа, если γb2 ≥ 1.

Если в сечении имеется растянутая арматура из сталей разных классов или с разной температурой нагрева, в формулу (99) вводится большее из значений σsR.

Статический момент площади бетона граничной сжатой зоны прямоугольной формы относительно оси, перпендикулярной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры растянутой зоны,

SR = αRbh20,                                                          (102)

где

σR = ξR (1 - 0,5 ξR).                                                    (103)

Значения αR в зависимости от ξR приведены на черт. 11.

Черт. 11. Значения αR и α0 в зависимости от ξR и ξ

Для элементов, подвергающихся нагреву, независимо or величины температуры ξR и αR не должны превышать значений соответственно 0,70 и 0,46.

3.14. При расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой классов A-IV, Aт-IV, A-V, Ат-V, Ат-VI, B-II, Вр-II, К-19 и К-7 при соблюдении условий ξ < ξR расчетное сопротивление арматуры Rs должно быть умножено на коэффициент условий работы γs6 (см. поз. 6 табл. 32), определяемый по формуле

,                                        (104)

где η - принимается равным для арматуры классов:

A-IV..................................................................... 1,20

A-V, В-II, Вр-II, К-19 и К-7............................... 1,15

A-VI..................................................................... 1,10

Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение γs6 принимается равным η.

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9Mmax (где Mmax - максимальный расчетный момент), значение коэффициента γs6 для арматуры классов A-IV и A-V принимается не более 1,10, а для арматуры класса А-VI - не более 1,05.

Коэффициент условий работы γs6 не следует учитывать для арматуры элементов:

рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки;

армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров);

эксплуатируемых в агрессивной среде.

3.15. Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию Rsc (пп. 3.17, 3.22, 3.33 и 3.46) должно быть заменено напряжением σsc, равным (σsc,u - σ′sp), МПа, но не более Rsc, где σ′sp - определяется при коэффициенте γsp, большем единицы. При расчете элементов в стадии обжатия для напрягаемой арматуры, расположенной в зоне предполагаемого разрушения бетона от сжатия, напряжение σsc,u принимается равным 330 МПа.

Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового, кольцевого сечений

3.16. При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие x ≤ ξRh0. В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состояниям второй группы принята больше, чем это требуется для соблюдения условия x ≤ ξRh0, расчет следует производить по формулам для общего случая (см. пп. 3.17 и 3.28 СНиП 2.03.01-84) с учетом влияния температуры на расчетные сопротивления бетона и арматуры.

Для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, А-II, А-III и Вр-I допускается также в случае, если полученная из расчета по формулам (106) или (122) величина x > ξRh0, расчет производить соответственно из условий (105) и (121), подставляя в них значение x = ξRh0.

РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ

3.17. Расчет прямоугольных сечений, указанных в п. 3.12 (черт. 12), должен производиться:

а) при

M ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γstRscAs(h0 - a′);                                 (105)

при этом высота сжатой зоны x определяется из формулы

γstRsAs - γstRscAs = γbtRbbx;                                                  (106)

б) при  прочность сечения с двойной арматурой можно проверять из условия

M ≤ αRγbtRbbh20 + γstRsAs(h0 - a′)                                         (107)

или согласно указаниям п. 3.16;

в) при x < 2a

M ≤ γstRsAs(h0 - a′).                                                   (108)

В формуле (107) значение αR - по указаниям п. 3.13.

Черт. 12. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

3.18. При проверке прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой в формулах (105) - (107) принимают As = 0.

3.19. Подбор продольной арматуры производится следующим образом:

вычисляется значение

;                                                       (109)

При отсутствии сжатой арматуры площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле

;                                                      (110)

где v - определяется по табл. 41, где даны значения коэффициентов ξ, v и α0 для расчета по прочности железобетонных элементов;

если α0 > αR, то требуется увеличить сечение, повысить класс бетона или установить сжатую арматуру.

Таблица 41

ξ

v

α0

ξ

v

α0

ξ

v

α0

0,01

0,995

0,010

0,25

0,875

0,219

0,49

0,755

0,370

0,02

0,990

0,020

0,26

0,870

0,226

0,50

0,750

0,375

0,03

0,985

0,030

0,27

0,865

0,234

0,51

0,745

0,380

0,04

0,980

0,039

0,28

0,860

0,241

0,52

0,740

0,385

0,05

0,975

0,049

0,29

0,855

0,248

0,53

0,735

0,390

0,06

0,970

0,058

0,30

0,850

0,255

0,54

0,730

0,394

0,07

0,965

0,068

0,31

0,845

0,262

0,55

0,725

0,399

0,08

0,960

0,077

0,32

0,840

0,269

0,56

0,720

0,403

0,09

0,955

0,086

0,33

0,835

0,276

0,57

0,715

0,408

0,10

0,950

0,095

0,34

0,830

0,282

0,58

0,710

0,412

0,11

0,945

0,104

0,35

0,825

0,289

0,59

0,705

0,416

0,12

0,940

0,113

0,36

0,820

0,295

0,60

0,700

0,420

0,13

0,935

0,122

0,37

0,815

0,302

0,61

0,695

0,424

0,14

0,930

0,130

0,38

0,810

0,308

0,62

0,690

0,428

0,15

0,925

0,139

0,39

0,805

0,314

0,63

0,685

0,432

0,16

0,920

0,147

0,40

0,800

0,320

0,64

0,680

0,435

0,17

0,915

0,156

0,41

0,795

0,326

0,65

0,675

0,439

0,18

0,910

0,164

0,42

0,790

0,332

0,66

0,672

0,442

0,19

0,905

0,172

0,43

0,785

0,338

0,67

0,665

0,446

0,20

0,900

0,180

0,44

0,780

0,343

0,68

0,660

0,449

0,21

0,895

0,188

0,45

0,775

0,349

0,69

0,655

0,452

0,22

0,890

0,196

0,46

0,770

0,354

0,70

0,650

0,455

0,23

0,885

0,203

0,47

0,765

0,359

 

 

 

0,24

0,880

0,211

0,48

0,760

0,365

 

 

 

Примечание. Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения

; .

При воздействии температуры, выше предельно допускаемой температуры применения бетона (см. табл. 11), сечение рассчитывается с неполной высотой.

Расчет производят следующим образом:

определяют расстояние x1 от наиболее нагретой грани до бетона, имеющего предельно допустимую температуру применения. Затем вычисляют значение α01

,                                                 (111)

где γbt -  принимается по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны с укороченной высотой сечения.

Относительную высоту сжатой зоны определяют по формуле

.                                                      (112)

Для расчета принимают укороченную полезную высоту сечения

.                                                       (113)

Площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле

.                                                     (114)

Значения γbt и γst принимаются по указаниям пп. 3.11 - 3.13.

3.20. Когда требуется по расчету сжатая арматура, площадь сечения сжатой и растянутой арматуры рекомендуется определять по формулам:

;                                                 (115)

;                                             (116)

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а ξR и αR - по указаниям п. 3.13.

Если принятая площадь сечения сжатой арматуры A′s значительно превышает ее величину по расчету, то площадь сечения растянутой арматуры может быть уменьшена.

Площадь сечения растянутой арматуры определяется с учетом фактической площади сечения сжатой арматуры по указаниям п. 3.21.

3.21. При наличии сжатой арматуры площадь сечения растянутой арматуры рекомендуется определять следующим образом.

Вычисляется значение

.                                          (117)

Если α0 ≤ αR, то в зависимости от значения α0 по табл. 41 находится относительная высота сжатой зоны .

При

.                                            (118)

При

.                                                    (119)

Площадь растянутой арматуры может быть снижена, если величина ξ, найденная без учета сжатой арматуры, в зависимости от значения α0 по формуле (109) оказывается менее 2a′ / h0. Тогда количество растянутой арматуры определяется без учета сжатой арматуры по формуле (110).

Если α0 > αR, то требуется увеличить сжатую арматуру. В этом случае количество сжатой и растянутой арматуры определяется по указаниям п. 3.20.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а αR - п. 3.13.

РАСЧЕТ ТАВРОВЫХ И ДВУТАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ

3.22. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке (черт. 13, а), т.е. соблюдается условие

γstRsAs ≤ γbtRbbfhf + γstRscAs,                                             (120)

расчет производится как для прямоугольного сечения шириной bf в соответствии с указаниями пп. 3.17 и 3.18;

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре (черт. 13, б), т.е. условие (120) не соблюдается:

при  расчет производится из условия

M ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γbtRb(bf - b)hf ×(h0 - 0,5hf) + γstRscAs(h0 - a′),            (121)

при этом высота сжатой зоны x определяется из формулы

γstRsAs - γstRscAs = γbtRbbx + γbtRb(bf - b)hf.                     (122)

При x > ξRh0 можно принять x = ξRh0 и прочность сечения проверить из условия

M ≤ αRγbtRbbh20 + γbtRb(bf - b)hf ×(h0 - 0,5hf) + γstRscAs(h0 - a′)               (123)

или согласно указаниям п. 3.16.

Когда в расчете учитывается арматура, расположенная в сжатой зоне, и при этом не соблюдается условие x ≥ 2a′, то следует в формулах (120) - (122) принять Rsc = 0, если это приводит к повышению прочности.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а ξR и αR - п. 3.13.

Примечание. При переменной высоте свесов полки допускается принимать значение hf равным средней высоте свесов.

Черт. 13. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента

а - в полке; б - в ребре

3.23. Площадь сечения сжатой арматуры определяется по формуле

,                     (124)

где αR - определяется по указаниям п. 3.13, а γbt и γst - п. 3.11.

3.24. Площадь сечения растянутой арматуры определяется следующим образом:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие

M ≤ γbtRbbfhf (h0 - 0,5hf) + γstRscAs(h0 - a′),                            (125)

площадь сечения растянутой арматуры определяется как для прямоугольного сечения шириной bf согласно указаниям пп. 3.19 и 3.21;

б) если граница сжатой зоны проходит в ребре, т.е. условие (125) не соблюдается, площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле

,                            (126)

где ξ определяется по табл. 41 в зависимости от значения

.                (127)

При этом должно удовлетворяться условие α0 < αR.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а αR - п. 3.13.

3.25. При одиночном армировании сечения продольной растянутой арматурой в формулах (120) - (123), (125) - (127) принимается Аs = 0.

Устанавливаемая в сжатой зоне конструктивная и монтажная арматура при определении прочности сечений в условиях воздействия повышенных и высоких температур не должна учитываться в расчете.

3.26. Значение bf, вводимое в расчет по формулам (120) - (127), принимается из условия, что ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более:

а) при наличии поперечных ребер или при hf ≥ 0,1h - 1/2 расстояния в свету между ребрами;

б) при отсутствии поперечных ребер или при расстояниях между ними больших, чем расстояния между продольными ребрами, и hf < 0,1h - 6hf;

в) при консольных свесах полки при:

hf ≥ 0,1h - 6hf;

0,05hhf < 0,1h - 3hf;

hf < 0,05h - свесы не учитываются, и сечение элемента рассчитывается как прямоугольное шириной b.

В ребристых конструкциях панелей, ограничивающих рабочее пространство теплового агрегата, когда невозможна установка хомутов и конструктивной арматуры в сжатой зоне бетона из-за температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения конструктивной арматуры (см. табл. 24), рекомендуется толщину полки hf назначать такую, чтобы отношение hf / h таврового сечения было равно или больше, чем это указано на черт. 14.

Черт. 14. Значения отношения  в зависимости от характеристики таврового сечения

РАСЧЕТ КОЛЬЦЕВЫХ СЕЧЕНИЙ

3.27. Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ≥ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов по указаниям п. 3.44, принимая в формулах (161) - (163) величину продольной силы N = 0 и подставляя в формулу (161) вместо Ne0 значение изгибающего момента M.

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового и кольцевого сечений

3.28. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет ea согласно указаниям п. 3.3, а также влияние прогиба на их несущую способность в соответствии с требованиями пп. 3.7 и 3.29. Дополнительно должен учитываться эксцентриситет от температурного выгиба ft, вызванного неравномерным нагревом по высоте сечения элемента

e0 = e01 + еa + ft,                                                     (128)

где e01 = M / N.

Если температурный выгиб уменьшает расчетный эксцентриситет продольной силы e01, то он не учитывается.

3.29. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме.

Допускается производить расчет конструкции по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l0/i > 14 влияние прогиба элемента на его прочность, путем умножения e0 на коэффициент η. При этом условная критическая сила в формуле (93) для вычисления η принимается равной

.                             (129)

Для элементов прямоугольного сечения при равномерном и неравномерном нагреве с температурой наиболее нагретой грани до 400 °С и расположении продольной силы в плоскости симметрии

.             (130)

В формулах (129) и (130):

l0 -     принимается по указаниям п. 3.30;

δe -    коэффициент, принимаемый по указаниям п. 3.7;

φl -    коэффициент, определяемый по формуле (95); при этом моменты M и Ml определяются относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры соответственно от действия полной нагрузки и воздействия температуры и от действия постоянных и длительных нагрузок и длительного нагрева;

Ired -  момент инерции приведенного бетонного сечения элемента относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения и параллельной линии, ограничивающей сжатую зону, определяется согласно указаниям п. 1.28;

Is -     момент инерции сечения всей арматуры относительно той же оси;

βs -    принимается по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры;

βb и  - принимаются по табл. 16 и 18 для кратковременного нагрева в зависимости от температуры бетона в центре тяжести приведенного сечения;

φp -   коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; при равномерном обжатии сечения напрягаемой арматурой φp определяется по формуле

,                                                     (131)

здесь σbp -  определяется при коэффициенте γsp, меньшем единицы. Для элементов без предварительного напряжения арматуры φp = 1.

 -   гибкость элемента, где i - радиус инерции сечения в плоскости изгиба.

При неравномерном нагреве по высоте сечения i определяется:

в направлении перепада температур - как для приведенного сечения (см. п. 1.28), по формуле

;                                                       (132)

в направлении, перпендикулярном перепаду температур, по формуле

.                                                           (133)

Гибкость элемента прямоугольного сечения при равномерном и неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани до 400 °С определяется по формуле

λ = 3,46l0 / h.                                                           (134)

Когда по условиям нагрева арматура устанавливается только у одной из граней сечения элемента, т.е. применяется одиночное армирование, в формуле (129) Is = 0 и α = 0.

При расчете из плоскости эксцентриситета продольной силы значение e0 принимается равным величине случайного эксцентриситета (см. п. 1.30).

При гибкости λ ≤ 14 допускается принимать η = 1.

При N > Ncr следует увеличить размеры сечения или уменьшить расчетную длину элемента.

3.30. Расчетные длины l0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетные длины l0 равными:

а) для колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и при соединениях ригелей и колонн, рассчитываемых как жесткие:

при сборных конструкциях перекрытий..................................... H

  »   монолитных      »                    »........................................ 0,7H,

где H - высота этажа (расстояние между центрами узлов);

б) для колонн одноэтажных зданий с шарнирным опиранием несущих конструкций покрытий, жестких в своей плоскости (способных передавать горизонтальные усилия), а также для эстакад - по табл. 42;

в) для элементов ферм и арок - по табл. 43.

Таблица 42

Характеристика зданий и колонн

Расчетная длина l0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости

поперечной рамы или перпендикулярной к оси эстакады

перпендикулярной поперечной раме или параллельной оси эстакады

при наличии

при отсутствии

связей в плоскости продольного ряда колонн или анкерных опор

1. Здание с мостовыми кранами

При учете нагрузки от кранов

Подкрановая (нижняя) часть колонн при подкрановых балках

разрезных

1,5H1

0,8H1

1,2H1

неразрезных

1,2H1

0,8H1

0,8H1

Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках

разрезных

2,0H2

1,5H2

2,0H2

неразрезных

2,0H2

1,5H2

1,5H2

Без учета нагрузки от кранов

Подкрановая (нижняя) часть колонн зданий

однопролетных

1,5H

0,8H1

1,2H

многопролетных

1,2H

0,8H1

1,2H

Надкрановая (верхняя) часть колонн при подкрановых балках

разрезных

2,5H2

1,5H2

2,0H2

неразрезных

2,0H2

1,5H2

1,5H2

2. Здания без мостовых кранов

Колонны ступенчатые

Нижняя часть колонн зданий

однопролетных

1,5H

0,8H

1,2H

многопролетных

1,2H

0,8H

1,2H

Верхняя часть колонн

-

2,5Н2

2,0Н2

2,5Н2

Колонны постоянного сечения

Однопролетных зданий

-

1,5H

0,8H

1,2H

Многопролетных зданий

-

1,2H

0,8H

1,2H

3. Открытые крановые эстакады при подкрановых балках

разрезных

2,0H1

0,8H1

1,5H1

неразрезных

1,5H1

0,8H1

H1

4. Открытые эстакады под трубопроводы при соединении колонн с пролетным строением

шарнирном

2,0H

H

2,0H

жестком

1,5H

0,7H

1,5H

Обозначения, принятые в таблице:

H -    полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции (стропильной или подстропильной, распорки) в соответствующей плоскости;

H1 -   высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;

H2 -   высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости.

Примечание. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной H2.

Таблица 43

Наименование элементов

Расчетная длина l0 элементов ферм и арок

1. Элементы ферм:

 

а) верхний пояс при расчете в плоскости фермы при l0:

 

< 1/8h1

0,9l

≥ 1/8h1

0,8l

б) то же, из плоскости фермы:

 

для участка под фонарем, при ширине фонаря 12 м и более

0,8l

в остальных случаях

0,9l

в) раскосы и стойки при расчете в плоскости фермы

0,8l

г) то же, из плоскости фермы при b1/b2:

 

< 1,5

0,9l

≥ 1,5

0,8l

2. Арки:

 

а) при расчете в плоскости арки

 

трехшарнирной

0,580L

двухшарнирной

0,540L

бесшарнирной

0,365L

б) при расчете из плоскости арки (любой)

L

Обозначения, принятые в таблице:

I -             длина элемента между центрами примыкающих узлов, а для верхнего пояса фермы при расчете из плоскости фермы - расстояние между точками его закрепления;

L -            длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;

h1 -           высота сечения верхнего пояса;

b1 и b2 -   ширина сечения соответственно верхнего пояса и стойки (раскоса) фермы.

3.31. При расчете по недеформированной схеме расстояние от сжимающей продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре в рассматриваемом сечении с учетом продольного изгиба определяется по формуле

e = e0η + ec,                                                          (135)

где e0 -   расстояние от продольной силы N до центра тяжести бетонного сечения, определяемое по формуле (128);

η -   коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба (см. пп. 3.7 и 3.29);

ec -  расстояние от центра тяжести бетонного сечения до центра тяжести продольной арматуры S.

3.32. Расчет сечений внецентренно сжатых элементов при неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани выше 400 °С производится с учетом следующих особенностей.

При расположении силы со стороны менее нагретой грани сечения растянутая или слабо сжатая арматура, а также свесы полки в тавровом сечении не учитываются и сечение рассчитывается как бетонное.

При расположении силы со стороны наиболее нагретой грани и наличия растянутой арматуры сжатая арматура не учитывается в расчете.

РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ

3.33. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 3.12, следует производить:

а) при ξ = x / h0 ≤ ξR (черт. 15) из условия

Ne ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γstRscAs(h0 - a′),                                 (136)

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

N + γstRsAs - γstRscAs = γbtRbbx;                                               (137)

Черт. 15. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

б) при ξ = x / h0 > ξR, равномерном и неравномерном нагревах и xh1, (см. черт. 9, а) - из условия (136); при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, А-II, А-III и из жаростойкой стали марок 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т и 4Х14Н14В2М из формулы

N + σsAs - γstRscAs = γbtRbbx,                                           (138)

где

;                                              (139)

для элементов из бетона класса выше В30, а также для элементов с арматурой классов выше A-III как ненапрягаемой, так и напрягаемой - из формул (66) и (67) или (68) главы СНиП 2.03.01-84 с учетом влияния температуры на расчетные сопротивления бетона и арматуры;

в) при ξ = x / h0 > ξR и неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани свыше 400 °С при x > h1 (см. черт. 9, а) - из условия

Ne ≤ γbtRbbh1(h0 - 0,5h1) + γbtRbb(x - h1)(h0 - 0,5h1 - 0,5x),                (140)

при этом высота сжатой зоны определяется для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, А-II, A-III и жаростойкой стали марок 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т и 4Х14Н14В2М из формулы

N + σsAs = Rbbbth1 + γbt(x - h1)],                                           (141)

где σs -  определяется по формуле (139);

γbt - коэффициент условий работы бетона, принимаемый в зависимости от средней температуры бетона участков сжатой зоны высотой соответственно h1 и x - h1.

В формулах (136) - (139) значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, Rs - п. 3.13, а e - п. 3.31.

3.34. При расчете прочности прямоугольных сечений с одиночной арматурой в формулах (136) - (138) принимают As = 0.

3.35. Площади поперечного сечения сжатой и растянутой арматуры при оптимальных их соотношениях рекомендуется определять по формулам:

;                                                     (142)

.                                              (143)

Если принятая площадь поперечного сечения сжатой As,fact арматуры значительно превышает ее оптимальное значение A′s, определенное по формуле (142), то площадь поперечного сечения растянутой арматуры может быть уменьшена согласно формуле

,                                           (144)

где ξ -    определяется по табл. 41 в зависимости от значения α0, которое определяется по формуле (142) при замене αR на α0;

а если , то площадь поперечного сечения растянутой арматуры определяется по формуле

.                                                   (145)

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а ξR и αR - п. 3.13.

Если при расчете по формуле (142) величина As получается равной нулю или отрицательной, это означает, что сжатой арматуры по расчету не требуется и площадь растянутой арматуры As определяется по формуле (144) при As,fact = 0 или по формуле (145).

3.36. Площадь поперечного сечения слабосжатой или растянутой арматуры, устанавливаемой у наименее нагретой грани при одиночном армировании, неравномерно нагретого по высоте сечения до температуры наиболее нагретой грани свыше 400 °С, определяется следующим образом:

а) если удовлетворяется условие

Ne ≤ αRγbtRbbh20,                                                       (146)

где γbt -  коэффициент, определяемый по указаниям п. 3.11 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны высотой x = ξRh0, величину ξ находят по табл. 41 в зависимости от величины α0, определяемой из формулы (146), в которой αR заменяется на α0.

Площадь поперечного сечения арматуры вычисляют по формуле (144) при As,fact = 0;

б) если удовлетворяется условие

αRγbtRbbh20 < Ne ≤ 0,5γbtRbbh2,                                        (147)

то сечение армируют конструктивно,

здесь γbt -  коэффициент, определяемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона на расстоянии 0,5h;

в) если условие (147) не удовлетворяется, необходимо увеличить сечение элемента.

3.37. Приближенный расчет прямоугольных сечений сжатых элементов с учетом продольного изгиба, если величина эксцентриситета e0, определенная в соответствии с указаниями п. 3.28, не превышает ea, а расчетная длина элемента прямоугольного сечения l0 ≤ 20h (λ = 70), допускается производить из условия

N ≤ αγφ[γbtRbA + ΣγstRscAs],                                             (148)

где γ -     коэффициент, принимаемый равным при:

h > 20 см....................................................... 1,0

h ≤ 20 см....................................................... 0,9,

здесь h - размер сечения в плоскости наибольшей гибкости элемента;

φ -  коэффициент, определяемый по формуле

φ = φb + 2(φsb - φb)Ls,                                                 (149)

но принимаемый не более φsb;

здесь φb и φsb - коэффициенты, принимаемые по табл. 44 и 45;

.                                                (150)

Таблица 44

Nl/N

Коэффициент φb для бетонных элементов при l0/h

£ 6

8

10

12

14

16

18

20

0,0

0,93

0,92

0,91

0,90

0,89

0,86

0,83

0,80

0,5

0,92

0,91

0,90

0,88

0,85

0,80

0,73

0,65

1,0

0,92

0,91

0,89

0,86

0,81

0,74

0,63

0,55

Таблица 45

Nl/N

Коэффициент φsb для бетонных элементов при l0/h

Эскиз

≤ 6

8

10

12

14

16

18

20

 

А. При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, менее 1/3 (As + As)

0,0

0,93

0,92

0,91

0,90

0,89

0,87

0,84

0,81

0,5

0,92

0,92

0,91

0,90

0,87

0,84

0,80

0,75

1,0

0,92

0,91

0,90

0,88

0,86

0,82

0,77

0,77

 

Б. При площади сечения промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, равной или более 1/3 (As + As)

0,0

0,92

0,92

0,91

0,89

0,87

0,84

0,80

0,75

0,5

0,92

0,91

0,90

0,87

0,83

0,79

0,72

0,65

1,0

0,92

0,91

0,89

0,86

0,80

0,74

0,66

0,58

Обозначения, принятые в таблице:

Nl -                      продольная сила от действия постоянных, длительных нагрузок и длительного нагрева;

N -                       продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кратковременного и длительного нагрева;

1 - 1 (см. эскиз) -    рассматриваемая плоскость;

2 - (см. эскиз) -       промежуточные стержни.

При промежуточных значениях l0/h и Nl/N коэффициенты φb и φsb определяются интерполяцией.

При наличии промежуточных стержней, расположенных у граней, параллельных рассматриваемой плоскости, в формуле (150) As (As) принимается равной половине площади сечения всей арматуры в поперечном сечении элемента.

ΣγstRscAs -      сумма произведений площади арматуры, устанавливаемой по каждой из сторон сечения, на расчетное сопротивление, и коэффициент условий работы арматуры γst, который определяется по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры.

Примечание. Если площадь сечения продольной арматуры составляет более 3 % всей площади сечения A, то в формуле (148) величина A заменяется величиной А - ΣAs.

Значение коэффициента условий работы бетона γbt принимается по табл. 16 в зависимости от температуры центра тяжести сечения.

При неравномерном нагреве по высоте сечения с температурой наиболее нагретой грани свыше 400 °С поперечное сечение элемента разбивают на две части согласно указаниям п. 1.28 и площадь бетона каждой части сечения умножается на расчетное сопротивление бетона и коэффициент условий работы бетона γbt, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести каждой части сечения, т.е. в формуле (148) значение γbtRbA заменяется ΣγbtRbAi.

Коэффициент α учитывает влияние нагрева на продольный изгиб и определяется по формуле

,                                               (151)

где αl -       принимается по табл. 46 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения;

λl = l0 / i -  принимается по табл. 47. При λ ≤ 14 α = 1,0.

Таблица 46

Номера составов бетона по табл. 11

Значения коэффициента αl для кратковременного и длительного нагрева при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С

Номера составов бетона по табл. 11

Значения коэффициента αl для кратковременного и длительного нагрева при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С

50

100

200

300

500

700

900

1000

50

100

200

300

500

700

900

1000

1, 2

1,00

0,70

0,60

0,45

-

-

-

-

12 - 15, 17, 27, 29

1,00

0,80

0,70

0,50

0,25

0,10

0,03

-

3, 4

1,00

0,75

0,70

0,55

-

-

-

-

16, 18

1,00

0,90

0,80

0,60

0,30

0,20

0,06

-

5 - 11, 23, 24

1,00

0,90

0,70

0,60

0,30

0,20

0,12

0,05

19 - 21

1,00

0,85

0,70

0,60

0,40

0,20

0,15

0,10

Примечание. Коэффициент αl для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

Таблица 47

Элементы

Предельная гибкость λl = l0/i сжатых бетонных и железобетонных элементов при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С

50 - 100

300

500

700

900

Бетонные

85

60

50

45

35

Железобетонные

125

90

55

-

-

Примечания: 1. Применение элементов конструкций, имеющих гибкость, превышающую табличные значения, должно быть специально обосновано.

2. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов.

3. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются интерполяцией.

3.38. При расчете площади поперечного сечения арматуры в равномерно нагретых элементах величину Ncr разрешается определять по формулам (129) или (130), принимая площадь всей арматуры As + As = Aμ1. Коэффициент армирования μ1, соответствующий определенным интервалам армирования, принимается по табл. 48.

Таблица 48

Интервалы армирования , %

Коэффициенты армирования μ1 для определения величины Ncr

1. От   0,8   до   1,8    включ.

0,01

2. Св.  1,8    »     2,8         »

0,02

3. Св.  2,8    »     3,8         »

0,03

Расчет производится следующим образом.

Задается ориентировочно армирование элемента и по табл. 48 устанавливается коэффициент μ1, затем вычисляются значения Ncr и η и определяется площадь поперечного сечения арматуры по указаниям п. 3.35. В этом случае разрешается принимать значения коэффициентов βb и  по температуре бетона в центре тяжести сечения.

Если полученная площадь поперечного сечения арматуры As + As соответствует принятой, расчет считается законченным.

Если площадь арматуры As + As, отличается от принятой и оказывается в другом интервале армирования (см. табл. 48), следует выполнить повторный расчет, принимая коэффициент μ1 в соответствии с этим интервалом армирования. В отдельных случаях новая площадь сечения арматуры As + As может снова перейти в первоначальный интервал армирования, тогда площадь поперечного сечения арматуры принимается по граничным значениям.

Коэффициент армирования μ1 определяется по формуле

.                                                   (152)

РАСЧЕТ ТАВРОВЫХ И ДВУТАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ

3.39. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов таврового и двутаврового сечений должны учитываться следующие особенности:

а) ширина сжатой полки, вводимая в расчет, не должна быть больше величин, определяемых по указаниям п. 3.26. Высота сжатой полки, вводимая в расчет, при работе сечения с укороченной высотой должна соответствовать требованиям п. 3.11;

б) свесы полки, расположенные в растянутой зоне, в расчете не учитываются;

в) наиболее нагретая грань сечения совпадает со сжатой полкой.

3.40. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны.

Если граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. соблюдается условие

Ne ≤ γbtRbbfhf(h0 - 0,5hf) + γstRscAs(h0 - a′),                                (153)

расчет производится как для прямоугольного сечения шириной bf в соответствии с указаниями пп. 3.33 и 3.34.

Если ξ = x / h0 ≤ ξR, граница сжатой зоны проходит в ребре, условие (153) не соблюдается, расчет производится из условия

Ne ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γbtRb(bf - b)hf × (h0 - 0,5hf) + γstRscAs(h0 - a′),         (154)

а высота сжатой зоны x определяется из формулы

N + γstRsAs - γstRscAs = γbtRbbx + γbtRb(bf - b)hf.                            (155)

Если в расчете учитывается арматура, расположенная в сжатой зоне, и x < 2a′, то в формулах (153) - (155) принимается Rsc = 0, если это приводит к повышению прочности элемента.

Если ξ = x / h0 > ξR, граница сжатой зоны проходит в ребре и условие (153) не соблюдается, расчет сечений производится из условия (154), а высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов A-I, A-II, A-III и из жаростойкой стали марок 12X13, 20X13, 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т и 4Х14Н14В2М по формуле

N + σsAs - γstRscAs = γbtRbbx + γbtRb(bf - b)hf,                               (156)

где σs -  определяется по формуле (139);

для элементов из бетона класса выше В30, а также для элементов с арматурой классов выше А-III как ненапрягаемой, так и напрягаемой - из формул (66) и (67) или (68) СНиП 2.03.01-84 с учетом влияния температуры на расчетные сопротивления бетона и арматуры.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, ξR и αR - п. 3.13 и e - п. 3.31.

3.41. Площадь поперечного сечения сжатой арматуры определяется по формуле

,                       (157)

где αR -  определяется по требованиям п. 3.13, γbt и γst - то же, п. 3.11.

3.42. Площадь поперечного сечения растянутой арматуры определяется следующим образом.

Если граница сжатой зоны проходит в полке и соблюдается условие (153), площадь поперечного сечения растянутой арматуры определяется как для прямоугольного сечения шириной bf согласно указаниям пп. 3.36 и 3.38.

Если граница сжатой зоны проходит в ребре, условие (153) не соблюдается, и сжатая арматура вычислена по формуле (157), площадь поперечного сечения растянутой арматуры определяется по формуле

.                         (158)

Если принятая площадь поперечного сечения сжатой арматуры As,fact превышает площадь As, определенную по формуле (158), то площадь поперечного сечения растянутой арматуры может быть принята уменьшенной согласно формуле

,                        (159)

где ξ -    определяется по табл. 41 в зависимости от значения

,                 (160)

при этом должно удовлетворяться условие α0 < αR.

Если при расчете по формуле (157) величина As получается равной нулю или отрицательной, это означает, что сжатой арматуры по расчету не требуется, и площадь растянутой арматуры As определяется по формуле (159) при As,fact = 0.

Значения коэффициентов γbt, γst принимаются по указаниям п. 3.11, αR - п. 3.13 и e - п. 3.31.

3.43. При одиночном армировании продольной растянутой арматурой в формулах (153) - (156), (158) - (160) принимается Аs = 0.

Устанавливаемая в сжатой зоне конструктивная и монтажная арматура при определении прочности сечений в условиях воздействия повышенных и высоких температур не должна учитываться.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОЛЬЦЕВОГО СЕЧЕНИЯ

3.44. Расчет внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ≥ 0,5 с арматурой, равномерно распределенной и равномерно нагретой по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться из условия

,                 (161)

при этом величина относительной площади сжатой зоны бетона ξcir определяется по формуле

.                                      (162)

При расчете элемента по недеформированной схеме в формуле (161) величина эксцентриситета продольного усилия относительно центра тяжести сечения e0 [см. формулу (128)] умножается на коэффициент η (см. пп. 3.7 и 3.29).

Если полученная из расчета по формуле (162) величина ξcir < 0,15, в условие (161) подставляется значение ξcir, определяемое по формуле

;                                           (163)

при этом значения φs и zs определяются по формулам (165) и (166), принимая ξcir = 0,15.

В формулах (161) - (163):

= (r1 + r2) / 2;                                                        (164)

rs -        радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней рассматриваемой арматуры;

As,tot -    площадь сечения всей продольной арматуры;

φs -        коэффициент, определяемый по формуле

φs = ω1 - ω2ξcir;                                                        (165)

zs -        расстояние от равнодействующей в арматуре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемое по формуле

zs = (0,2 + 1,3ξcir)rs,                                                    (166)

но принимаемое не более rs;

σsp -      определяется при коэффициенте γsp, большем единицы;

;                                                        (167)

где ηr -      коэффициент, принимаемый равным:

для арматуры классов A-I, А-II, A-III и из жаростойких сталей

марок 12Х13, 20X13, 20Х23Н18, 08Х17Т, 12Х18Н9Т и 4Х14Н14В2М.... 1,0

классов A-IV, A-V, A-VI, В-II, Вр-II, К-7 и К-19......................................... 1,1

ω2 = ω1δ,                                                              (168)

где значение δ принимается равным

δ = 1,5 + 6γstRs · 10-4,                                                   (169)

здесь Rs -  в МПа.

Если вычисленное по формуле (165) значение φs ≤ 0, то в условие (161) подставляется значение φs = 0 и значение ξcir, полученное по формуле (162), при ω1 = ω2 = 0.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11.

Центрально растянутые элементы

3.45. При расчете равномерно нагретых сечений центрально растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие

N ≤ γstRsAs,                                                               (170)

где As -      площадь сечения всей продольной арматуры.

При неравномерном нагреве по высоте сечения правая часть формулы (170) заменяется ΣγstRsAs - суммой произведений площадей арматуры, расположенной по каждой из сторон сечения, на расчетное сопротивление арматуры Rs и коэффициент условий работы γst, который принимается по табл. 35 в зависимости от температуры соответствующей арматуры.

Внецентренно растянутые элементы прямоугольного, таврового сечений

РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ

3.46. Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. 3.12, должен производиться в зависимости от положения продольной силы N:

а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S′ (черт. 16, а) - из условий

Ne ≤ γstRsAs(h0 - a′)                                                   (171)

и

Ne′ ≤ γstRsAs(h0 - a′);                                                  (172)

б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S′, т.е. e′ > h0 - a′ (черт. 16, б) - из условия

Ne ≤ γbtRbbx(h0 - 0,5x) + γstRscAs(h0 - a′),                                 (173)

при этом высота сжатой зоны x определяется по формуле

γstRsAs - γstRscAs - N = γbtRbbx.                                             (174)

Черт. 16. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

а - продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S′; б - то же, за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S

Если полученная из расчета по формуле (174) величина x > ξRh0, в условие (173) подставляется значение x = ξRh0, где ξR определяется согласно указаниям п. 3.13;

если x < 2а′, то прочность сечения проверяется из условия

N[e + (h0 - a′)] ≤ γstRsAs(h0 - a′).                                       (175)

Если высота сжатой зоны, определенная по формуле (174) без учета сжатой арматуры S, x < 2a′, то прочность сечения проверяется из условия

N(e + h0 - 0,5x′) ≤ γstRsAs(h0 - 0,5x).                                   (176)

Если величина x, определенная без учета арматуры S′, оказывается отрицательной, то это означает, что площадь сечения арматуры S недостаточна.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а e и e′ по указаниям п. 3.47.

3.47. Расстояние от растягивающей продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре S в рассматриваемом сечении определяется по формулам:

а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S

e = ec - е0,                                                           (177)

e′ = h0 - ec + e0 - a′;                                                   (178)

б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S

e = e0 - ес,                                                           (179)

где е′ -       см. формулу (178);

e0 -      расстояние от продольной силы N до центра тяжести бетонного сечения, определяемое по формуле (128) при ea = 0;

ec -      см. п. 3.31.

3.48. Расчет продольной арматуры производится следующим образом:

а) при e′ > h0 - a′ площадь поперечного сечения сжатой арматуры определяется по формуле

,                                                (180)

где αR -      определяется по указаниям п. 3.13.

Площадь поперечного сечения растянутой арматуры определяется по формуле

,                                        (181)

где ξ -        определяется по табл. 41 в зависимости от величины α0, полученной из формулы (180), в которой αR заменяется на α0, при этом должно удовлетворяться условие α0 < αR.

Если , то площадь поперечного сечения растянутой арматуры определяется по формуле

.                                                   (182)

Если значение ξ, определенное так же, как и в формуле (181), без учета арматуры S′, т.е. по значению оказывается меньше , то

.                                                      (183)

Коэффициент v определяется по табл. 41 в зависимости от значения α0, вычисленного без учета арматуры S′;

б) при e′ < h0 - a′ площади поперечного сечения растянутой и сжатой арматуры определяются по формулам:

,                                                    (184)

.                                                   (185)

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11, а e и e′ - п. 3.47.

При симметричном армировании равномерно нагретых сечений элемента подбор арматуры при e′ < h0 - a′ производится по формуле (184).

РАСЧЕТ ТАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ

3.49. Расчет тавровых сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. 3.12, должен производиться в зависимости от положения продольной силы N:

а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре S и S′ - из условий (171) и (172);

б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S′, т.е. e′ > h0 - a′, и наиболее нагретая грань сечения совпадает со сжатой полкой - из условия (154); при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

γstRsAs - γstRscAs - N = γbtRbbx + γbtRb(bf - b)hf;                          (186)

в) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S и S′, т.е. e′ > h0 - a′, и наиболее нагретая грань сечения совпадает с растянутой полкой - из условий (173), (174) как для прямоугольного сечения.

Значения γbt и γst принимаются по указаниям п. 3.11.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

3.50. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:

на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами (п. 3.51);

на действие поперечной силы по наклонной трещине (п. 3.52);

на действие изгибающего момента по наклонной трещине (п. 3.61);

на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой для коротких консолей колонн (п. 3.60).

3.51. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия

Q ≤ 0,3φwb1Rbγbtbh0.                                                    (187)

Коэффициент φw1, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле

φw1 = 1 + 5αμw,                                                     (188)

но не более 1,3,

где                                                ,                                                          (189)

.                                                       (190)

Коэффициенты βb и βs принимаются по табл. 16 и 35 в зависимости от максимальной температуры нагрева хомутов.

Коэффициент φb1 определяется по формуле

φb1 = 1 - βRbγbt,                                                  (191)

где β -       коэффициент, принимаемый равным для бетона составов (см. табл. 11):

№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21........................................... 0,01

№ 4 - 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30.............................. 0,02

Rb -       в МПа;

γbt -       коэффициент условий работы бетона, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения.

3.52. Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой (черт. 17) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

QQsw + Qs,inc + Qb.                                                (192)

Поперечная сила Q определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения. При расположении нагрузки по высоте сечения следует рассматривать наиболее опасное положение наклонного сечения, проходящего под местом приложения этой нагрузки.

Черт. 17. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента при расчете его по прочности на действие поперечной силы

Поперечные усилия Qsw и Qs,inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий, соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих наклонную трещину.

Значение Qsw для хомутов, нормальных к продольной оси элемента, вычисляется по формулам:

Qsw = ΣRswγstAsw                                                    (193)

или

Qsw × qswc0                                                           (194)

где qsw -     усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле

.                                                   (195)

Длина c0 проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента определяется из минимума правой части уравнения (192), где в значение Qb, вычисляемое по формуле (198), вместо c подставляется c0. Полученное значение c0 принимается не более 2h0 и не более значения c, а также не менее h0, если c больше h0.

В формулах (193), (194) и (195) коэффициент условий работы арматуры γst принимается по табл. 35 в зависимости от наибольшей температуры поперечной арматуры (хомутов) в рассматриваемом сечении.

Значение Qs,inc для отгибов вычисляется по формуле

Qs,inc = ΣRswγstAs,incsinα,                                                 (196)

где α -       угол наклона отгибов к продольной оси элемента;

γst -      коэффициент условий работы арматуры, принимаемый по табл. 35 в зависимости от наибольшей температуры отгибов в рассматриваемом сечении.

Кроме того, должна быть обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участков между хомутами s, между опорой и отгибом s1 и между отгибами s2.

Усилия в хомутах и отгибах учитываются по длине c не более 2h0 и не более значения c0, соответствующего условию

Qb = Qsw + Qs,inc.                                                      (197)

Поперечное усилие Qb, воспринимаемое бетоном, определяется по формуле

,                                         (198)

где γtt -      коэффициент условий работы бетона, принимаемый по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны. Среднюю температуру бетона сжатой зоны прямоугольного сечения допускается принимать по температуре бетона, расположенного на расстоянии 0,2h0 от сжатой грани сечения;

φb2 -    коэффициент, принимаемый равным для бетона составов (см. табл. 11):

№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения:

50 - 200 °С...................................................................................... 2,0

800 °С и выше................................................................................ 5,0

№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30 при средней температуре бетона сжатой зоны сечения:

50 - 200 °С...................................................................................... 1,5

800 °С и выше................................................................................ 4,5

Для температур между 200 и 800 °С коэффициент φb2 принимается по интерполяции;

c -       длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента;

b и h0 -      принимаются в пределах наклонного сечения.

Коэффициент φf, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле

,                                                  (199)

но принимается не более 0,5.

При этом значение bf принимается не более b + 3hf. При учете свесов полки поперечная арматура должна быть надежно заанкерена в полке с μw ≥ 0,0015.

Коэффициент φп, учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:

при действии продольных сжимающих сил в продольной арматуре, расположенной в растянутой зоне сечения

,                                                    (200)

но принимается не более 0,5.

Для предварительно напряженных элементов в формулу (200) вместо N подставляется усилие предварительного обжатия P. Положительное влияние продольных сил не учитывается, если они создают изгибающие моменты, одинаковые по знаку с моментами от действия поперечной нагрузки;

при действии продольных растягивающих сил

,                                                 (201)

но не более 0,8 по абсолютной величине. Значение 1 + φf + φn принимается во всех случаях не более 1,5.

В формулах (200) и (201) коэффициент условий работы бетона принимается таким же, как и в формуле (198).

Сила Qb в формуле (198) принимается не менее φb3(1 + φf + φn)Rbtγttbh0, где коэффициент φb3 принимается по указаниям п. 3.57, а коэффициент γtt таким же, как в формуле (198).

При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами из условия (210), в котором c - длина проверяемого участка.

3.53. Для элементов с поперечной арматурой в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента и имеющих постоянный шаг, в пределах рассматриваемого наклонного сечения значение c0, соответствующее минимуму из выражения Qb + Qsw, определяется по формуле

.                                    (202)

При воздействии температуры, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 24), величина поперечной силы Qsw,b, воспринимаемой хомутами и бетоном в наклонном сечении с длиной проекции c, определяется по формуле

,                                   (203)

где φb2 -    коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.52;

γtt -      коэффициент, принимаемый таким же, как в формуле (198);

qsw -    усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяется по формуле (195).

В этом случае хомуты ставятся по всей высоте сечения и наклонная трещина пересекает все хомуты, определенные расчетом по формуле (195) (черт. 18)

Черт. 18. Схемы расположения поперечной арматуры при воздействии температуры

а - не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры; б - превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры; c - проекция расчетного наклонного сечения элемента высотой h0; c1 - проекция расчетного наклонного сечения элемента с условно укороченной высотой = hw + a

При воздействии температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, установленной по расчету (см. табл. 24), допускается принимать поперечную арматуру, укороченную по высоте сечения элемента. Минимально допустимая длина хомутов устанавливается не менее 2/3h0 (см. черт. 18).

Величина поперечной силы, воспринимаемая укороченными хомутами и бетоном в наклонном сечении, определяется по формуле

,                     (204)

где c -        определяется по формуле (202), но не более 2h0.

Сечение элемента с укороченной поперечной арматурой необходимо проверить по формуле (203), в которой вместо h0 принимается условная рабочая высота сечения изгибаемого элемента hu, равная длине хомутов и толщине защитного слоя бетона у менее нагретой грани

hu = hw + a (см. черт. 18, б).                                             (205)

Коэффициент условий работы бетона γtt принимается по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона условно сжатой зоны сечения элемента укороченной высоты, а температура бетона сжатой зоны определяется из теплотехнического расчета элемента действительной высоты. За расчетную поперечную силу принимается наименьшая величина, полученная из расчета по формуле (203) или (204).

3.54. Для хомутов, устанавливаемых по расчету в соответствии с указаниями пп. 3.52 и 3.53, должно удовлетворяться условие

.                                (206)

Расстояние между хомутами s, между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре s1 (черт. 19), а также между концом предыдущего и началом последующего отгиба s2 должно быть не более величины

,                                     (207)

где φb2 -    коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.52;

γtt -      то же, что в формуле (198).

Черт. 19. Расстояния между хомутами и отогнутыми стержнями

Кроме того, поперечное армирование элемента, независимо от результатов расчета, должно удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в п. 5.26.

При воздействии температуры, не превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. табл. 24), определение усилий в хомутах на единицу длины элемента производится по формуле

,                                         (208)

где Q -       поперечная сила и коэффициенты φb2 и γtt - принимается согласно указаниям п. 3.52.

3.55. Проверку прочности по поперечной силе наклонных сечений, начинающихся у опоры и у начала отгиба, допускается проводить из условия

QQsw,b + RswγstAs,incsinα,                                               (209)

где Q -       поперечная сила у начала рассматриваемого наклонного сечения (у опоры или у начала отгиба);

Qsw,b -  поперечная сила, воспринимаемая хомутами и бетоном, определяется по формуле (203);

As,inc -  площадь сечения отогнутых стержней в ближайшей за началом рассматриваемого наклонного сечения плоскости отгиба, расположенных согласно требованиям п. 3.56;

γst -      коэффициент, принимаемый по указаниям п. 3.52;

α -       угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в наклонном сечении.

3.56. Необходимое сечение отогнутых стержней As,inc, расположенных в одной плоскости, определяется из формулы (209). При этом поперечная сила Q принимается:

а) при расчете отогнутых стержней первой (от опоры) плоскости - равной поперечной силе у опоры;

б) при расчете отогнутых стержней в каждом из последующих плоскостей - равной поперечной силе у начала предыдущей (по отношению к опоре) плоскости отгибов (см. черт. 19).

Нижний конец наиболее удаленных от опоры отогнутых стержней должен располагаться не ближе, чем то сечение, в котором поперечная сила Q становится больше усилия, воспринимаемого бетоном и хомутами Qsw,b.

Кроме того, расположение отгибов должно удовлетворять требованиям п. 5.26.

В элементах с поперечным армированием только из отогнутых стержней расчет по поперечной силе производится из условия (192) при Qsw = 0. При этом рассчитываются наклонные сечения, начинающиеся в растянутой зоне у опоры и у начала отгибаемых стержней и заканчивающиеся в сжатой зоне в конце отгибаемых стержней каждой плоскости, а также в местах приложения сосредоточенных сил (черт. 20).

Черт. 20. Расчетная схема опасных наклонных сечений при расчете по прочности на действие поперечной силы

3.57. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

.                                               (210)

где правая часть условия принимается не более 2,5Rbtγttbh0 и не менее φb3(1 + φn)Rbtγttbh0.

Коэффициент φn определяется по указаниям п. 3.52.

Коэффициенты φb3, φb4 принимаются по таблице:

Коэффициент

Средняя температура бетона сжатой зоны сечения

Состав бетона по табл. 11

φb3

φb4

0,6

1,5

50 - 200 °С

800 °С и выше

№ 1, 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21

1,3

3,3

0,4

1,0

50 - 200 °С

800 °С и выше

№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29, 30

0,9

2,2

Для температур между 200 и 800 °С коэффициенты φb3 и φb4 принимаются по интерполяции.

В расчете рассматриваются наклонные сечения, проходящие через опору и направленные к точкам приложения сосредоточенных сил, а расчетные значения поперечных сил Q принимаются в конце рассматриваемого наклонного сечения (черт. 21).

Черт. 21. Расчетная схема опасных наклонных сечений при расчете по прочности на действие поперечной силы

1, 2 - наклонные сечения

3.58. При отсутствии нормальных трещин, т.е. если выполняется условие (247) с заменой Rbt,serγtt на Rbtγtt в рассматриваемой зоне действия поперечных сил, следует учитывать повышение прочности элемента по сравнению с формулой (210) исходя из условия

,                                 (211)

где σx и σy -  нормальные напряжения в бетоне на площадке, соответственно перпендикулярной и параллельной продольной оси элемента, на уровне центра тяжести сечения от внешней нагрузки, температуры и усилия предварительного обжатия;

Ired и Sred -     соответственно момент инерции сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения и статический момент части сечения, расположенного по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения.

Значения σx, σy, Sred и Ired определяются из расчета элемента как сплошного упругого тела.

3.59. Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине производится по указаниям пп. 3.52 и 3.53, при этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h0; для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h0.

3.60. Расчет железобетонных коротких консолей колонн (lb ≤ 0,9h0, черт. 22) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой должен производиться из условия

Q ≤ 0,8φw2Rbγbtblbsinθ,                                                    (212)

где правая часть условия принимается не более 3,5Rbtγttbh0 и не менее правой части уравнения (210):

θ -         угол наклона расчетной сжатой полосы к горизонтали;

lb -        ширина наклонной сжатой полосы, определяется по формуле

lb = lsupsinθ,                                                             (213)

здесь lsup -     длина площадки передачи нагрузки вдоль вылета консоли;

φw2 -     коэффициент, учитывающий влияние поперечной арматуры, определяется по формуле

φw2 = 1 - 5αμw,                                                         (214)

здесь α и μw - см. п. 3.51;

γbt -     принимается как в формуле (187).

Черт. 22. Схема для расчета коротких консолей

При расчете учитываются хомуты горизонтальные и наклонные под углом 45° к горизонтали. Поперечное армирование консолей, поддерживающих балки, фермы и т.п., независимо от результатов расчета должно удовлетворять требованиям п. 5.29.

3.61. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по опасному наклонному сечению из условия (черт. 23)

MMs + Msw + Ms,inc,                                              (215)

Величина M определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента, и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий Nb в сжатой зоне.

Черт. 23. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента

Величины Ms, Msw и Ms,inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий в продольной арматуре, в хомутах и отогнутых стержнях, пересекающих растянутую зону наклонного сечения и вычисляются по формулам:

Ms = RsγstAszs;                                                     (216)

;                                         (217)

Ms,inc = ΣRswγstAs,inczs,inc,                                           (218)

где zs, zsw, zs,inc -  расстояния от плоскостей расположения соответственно продольной арматуры хомутов и отогнутых стержней до указанной выше оси;

γst -      коэффициент условий работы арматуры, определяемый по табл. 35 в зависимости от наибольшей температуры продольной арматуры отогнутых стержней и хомутов;

c и qsw -     определяются по формулам (202) и (195).

Высота сжатой зоны наклонного сечения (измеренная по нормали к сжатой грани элемента) определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на нормаль к продольной оси элемента.

Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва и отгиба продольной арматуры в пролете, а также в приопорной зоне балок у свободного края консолей. При отсутствии у арматурных стержней анкеров расчетное сопротивление арматуры растяжению в месте ее пересечения рассматриваемым наклонным сечением принимается сниженным согласно требованиям поз. 3 табл. 32. Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элементов (подрезки, узлы и т.п.).

Проверка на действие изгибающего момента не производится для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, обеспеченных от образования нормальных трещин, т.е. там, где момент M от внешней нагрузки и воздействия температуры, на которую ведется расчет по прочности, меньше или равен моменту трещинообразования Mcrc, определяемому по формуле (256), принимая в ней значения Rbtγtt вместо Rbt,serγtt.

На приопорных участках элементов момент Ms, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле (216).

3.62. Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента в элементах постоянной высоты продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором эти стержни перестают требоваться по расчету) на длину не менее 20d и не менее величины w, определяемой по формуле

,                                         (219)

где Q -   поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического отрыва стержня;

α -   то же, что в п. 3.55;

qsw - усилие в хомутах на единицу длины элемента на рассматриваемом участке длиной w, определяемое по формуле (195), в которой расчетное сопротивление арматуры Rsw заменяется Rs;

d -   диаметр обрываемого стержня;

γst -  коэффициент условия работы арматуры принимается согласно указаниям п. 3.52.

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

РАСЧЕТ НА МЕСТНОЕ СЖАТИЕ

3.63. При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должно удовлетворяться условие

N ≤ ψRb,locAloc1,                                                      (220)

где N -       продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

Aloc1 -  площадь смятия;

ψ -       коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия, принимается равным: при равномерном распределении местной нагрузки на площадь смятия - 1,00;

при неравномерном распределении местной нагрузки на площадь смятия (под концами балок, прогонов, перемычек) для бетона составов № 1 - 21, 23, 29 по табл. 11 - 0,75;

Rb,loc - расчетное сопротивление бетона сжатию, определяется по формуле

Rb,loc = αφbRbγbt.                                                     (221)

Здесь α, φb ≥ 1,0.

Для бетонов классов не ниже В25 α = 1,0;

для бетонов классов В25 и выше

;                                                        (222)

,                                                   (223)

но не более:

при схеме приложения нагрузки по черт. 24, а, в, г, е, и:

для обычного и жаростойкого бетонов классов:

более 7,5.......................................................................... 2,3

В3,5; В5; В7,5................................................................. 1,5

для жаростойких бетонов классов

В2,5 и ниже.................................................................... 1,2

при схеме приложения нагрузки по черт. 24, б, д, ж независимо от вида и класса бетона.............................................................................. 1,0

Aloc2 -  расчетная площадь, определяемая по указаниям п. 3.64;

Rbt и Rb -   принимается как для бетонных конструкций (см. табл. 14).

Коэффициент γbt принимается по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона площади смятия - при схеме приложения нагрузки по черт. 24, а, б, е, и и в зависимости от температуры наиболее нагретой грани - при схеме приложения нагрузки по черт. 24, в, г, д, ж.

Черт. 24. Схемы для расчета железобетонных элементов на местное сжатие

а - при местной нагрузке по всей ширине элемента; б - при местной краевой нагрузке по всей ширине элемента; в, г - при местной нагрузке в местах опирания прогонов и балок; д - при местной краевой нагрузке на угол элемента; е - при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента; при местной краевой нагрузке, расположенной в пределах выступа стены или простенка; ж - при местной краевой нагрузке, расположенной в пределах выступа стены (пилястры); и - сечений сложной формы; 1 - площадь смятия; 2 - расчетная площадь смятия; 3 - минимальная зона армирования сетками, при которой косвенное армирование учитывается по формуле (225)

3.64. В расчетную площадь Aloc2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия (см. черт. 24). При этом должны выполняться следующие правила:

при местной нагрузке по всей ширине элемента b в расчетную площадь включается участок длиной не более b в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. черт. 24, а);

при местной краевой нагрузке по всей ширине элемента расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Aloc1 (см. черт. 24, б);

при местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок в расчетную площадь включается участок шириной, равной глубине заделки прогона или балки, и длиной не более расстояния между серединами примыкающих к балке пролетов (см. черт. 24, в);

если расстояние между балками превышает двойную ширину элемента, длина расчетной площади определяется как сумма ширины балки и удвоенной ширины элемента (см. черт. 24, г);

при местной краевой нагрузке на угол элемента (см. черт. 24, д) расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Aloc1;

при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента, расчетная площадь принимается согласно черт. 24, е. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок;

при местной краевой нагрузке, расположенной в пределах выступа стены (пилястры) или простенка таврового сечения, расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Aloc1 (см. черт. 24, ж);

при определении расчетной площади для сечений сложной формы не должны учитываться участки, связь которых с загруженным участком не обеспечена с необходимой надежностью (например, участок 2 на черт. 24, и).

Примечание. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении Aloc1 и Aloc2 принимается не более 20 см.

3.65. При расчете на местное сжатие равномерно нагретых элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие

NRb,redAloc1,                                                         (224)

где Rb,red -            приведенная призменная прочность бетона, определяемая по формуле

Rb,red = γbtRbφb + φμxyγstRs,xyφs,                                          (225)

φb -                определяется по формуле (223) и принимается не более 3,5;

φs -                коэффициент, учитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия. Для схем 24, б, д, ж принимается φs = 1,0, при этом косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что поперечные сетки установлены на площади, не менее ограниченной пунктирными линиями на соответствующих схемах черт. 24. Для схем 24, а, в, г, е, и φs определяется по формуле

;                                                   (226)

Alf -                площадь бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, для которой должно удовлетворяться условие Aloc1 < Alf £ Aloc2;

Rs,xy -             расчетное сопротивление арматуры сеток;

φ -                 коэффициент эффективности косвенного армирования, принимаемый равным

;                                                       (227)

;                                                      (228)

μxy -               коэффициент насыщения поперечной арматурой, определяемый для сварных поперечных сеток по формуле

;                                               (229)

здесь пх, Asx, lx -  соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки в одном направлении (считая в осях крайних стержней);

пу, Asy, ly -      то же, в другом направлении;

s -                  расстояние между сетками;

Alf -                площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток (считая в осях крайних стержней).

Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлениях не должны различаться более чем в 1,5 раза.

Коэффициенты γbt и γst принимаются соответственно по табл. 16 и 35 в зависимости от температуры в месте установки сеток.

РАСЧЕТ НА ПРОДАВЛИВАНИЕ

3.66. Расчет на продавливание конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия

F ≤ αγttRbtumh0,                                                        (230)

где F -   продавливающая сила;

α -   коэффициент, принимаемый равным для бетона составов (см. табл. 11):

№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21....................................................... 1,0

№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30........................................... 0,8

um -  среднеарифметическое значений периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения h0.

При определении величин um и F предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45° к горизонтали (черт. 25, а).

Значение продавливающей силы F принимается равным силе N, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания (считая до плоскости расположения растянутой арматуры) и сопротивляющихся продавливанию.

Если схема опирания такова, что продавливание может происходить на поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° (например, в свайных ростверках - черт. 25, б), правая часть условия (230) определяется для фактической пирамиды с умножением на h0/c, где c - длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания. При этом значение несущей способности принимается не более значения, соответствующего пирамиде с c = 0,4h0.

Черт. 25. Схемы для расчета железобетонных элементов на продавливание при угле наклона боковых граней:

а - пирамиды продавливания под углом 45°; б - то же, больше 45°

При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия

FFb + 0,8Fsw,                                                      (231)

но не более 2Fb.

Усилие Fb принимается равным правой части неравенства (230), Fsw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания

Fsw = ΣRswγstAsw,                                                     (232)

где Asw - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые грани пирамиды продавливания;

Rsw -  не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса A-I.

При учете поперечной арматуры значение Fsw должно быть не менее 0,5Fb.

Коэффициент γtt принимается по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона на проверяемом участке, γst - по табл. 35 в зависимости от наибольшей температуры поперечной арматуры в рассматриваемом сечении.

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия (230).

РАСЧЕТ НА ОТРЫВ

3.67. Расчет железобетонного элемента на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней части или в пределах высоты его сечения (черт. 26), должен производиться из условия

,                                             (233)

где F -            отрывающее усилие;

ΣRswAsw -  сумма поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, устанавливаемыми дополнительно по длине зоны отрыва;

a = 2hs + b,                                                        (234)

здесь hs -        расстояние от уровня передачи нагрузки до центра тяжести сечения арматуры S;

b -            ширина площади передачи отрывающей силы.

Черт. 26. Схема для расчета железобетонных элементов на отрыв

Ц.Т. - центр тяжести сжатой зоны сечения примыкающего элемента

Коэффициент γst принимается по табл. 35 в зависимости от наибольшей температуры дополнительной арматуры Asw.

РАСЧЕТ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ

3.68. Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенной в одной плоскости симметрии закладной детали (черт. 27, а), должен производиться по формуле

,                                                (235)

где Аап -          суммарная площадь поперечного сечения анкеров наиболее напряженного ряда;

Nan -         наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное

;                                                        (236)

Qan -         сдвигающее усилие, приходящееся на один ряд анкеров, равное

;                                                      (237)

Nan -        наибольшее сжимающее усилие в одном ряду анкеров, определяемое по формуле

.                                                       (238)

Черт. 27. Схемы расчета закладных деталей:

а - схема усилий, действующих на закладную деталь; б - схема выкалывания бетона анкерами закладной детали с усилением на концах при Nan < 0; в - то же, без усиления на концах при Nan < 0; г - схема выкалывания бетона растянутыми анкерами закладной детали при Nan > 0; д - схема, принимаемая при расчете на откалывание бетона анкерами закладной детали; 1 - точка приложения нормальной силы N; 2 - поверхность выкалывания; 3 - проекция выкалывания на плоскость, нормальную анкерам; 4 - анкерная пластина; tan - расчетная температура нагрева анкеров

В формулах (235) - (238):

M, N и Q -      соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь. Значение момента определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;

nan -    число рядов анкеров (при определении сдвигающей силы), если не обеспечивается равномерная передача сдвигающей силы Q на все ряды анкеров, то при определении сдвигающего усилия Qan учитывается не более чем в 4 рядах;

z -        расстояние между крайними рядами анкеров;

δ -       коэффициент, определяемый по формуле

;                                                         (239)

но принимаемый не менее 0,15;

коэффициент ω в формуле (239) принимается:

при Nan ³ 0 (имеется прижатие)

;                                                        (240)

при N′an ≤ 0 (нет прижатия)

;                                                         (241)

если в анкерах отсутствуют растягивающие усилия, коэффициент δ принимается равным единице;

λ -       коэффициент, определяемый при анкерных стержнях диаметром 8 - 25 мм для обычного тяжелого бетона классов В12,5 - В50 и жаростойкого классов В12,5 - В30 по формуле

,                                               (242)

но принимаемый не более 0,7. Для жаростойких бетонов класса В35 и В40 коэффициент λ принимается как для класса В30.

В формуле (242):

Rb, Rs -       в МПа;

Aan1 -          площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см2.

Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься равной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда.

Коэффициент γst принимается по табл. 35 в зависимости от температуры: при нагреве со стороны закладной детали - температуры закладной детали; при нагреве со стороны, противоположной закладной детали - температуры конца анкера.

Коэффициент γbt принимается по табл. 16 в зависимости от температуры бетона в месте расположения закладной детали.

В формулах (236) и (238) нормальная сила N считается положительной, если она направлена от закладной детали, и отрицательной - если она направлена к ней. Если нормальные усилия Nan и Nan, а также сдвигающее усилие Qan при вычислении по формулам (236) - (238) получают отрицательные значения, то в формулах (235), (237) и (239) они принимаются равными нулю. Кроме того, если Nan получает отрицательное значение, то в формуле (237) принимается Nan = N (см. пример расчета 24).

При расположении закладной детали на верхней (при бетонировании) поверхности изделия коэффициент λ уменьшается на 20 %, а значение Nan принимается равным нулю.

3.69. В закладной детали с анкерами, приваренными внахлестку под углом от 15 до 30°, наклонные анкера рассчитываются на действие сдвигающей силы (при Q > N, где N - отрывающая сила) по формуле

,                                                 (243)

где Aan,inc -   суммарная площадь поперечного сечения наклонных анкеров;

Nan -      см. п. 3.68;

γst -        то же.

При этом должны устанавливаться нормальные анкера, рассчитываемые по формуле (235) при λ = 1, Qan = 0,1 от сдвигающего усилия, определенного по формуле (237).

3.70. Конструкция сварных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой. Внешние элементы закладных деталей и их сварные соединения рассчитываются согласно СНиП II-23-81. При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно связаны с нормальными анкерными стержнями.

Толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкера, должна удовлетворять условию

,                                                     (244)

где dan -       диаметр анкерного стержня, требуемый по расчету;

γst -        см. п. 3.68;

γstRsq -   расчетное сопротивление стали на срез, принимаемое согласно СНиП II-23-81, умноженное на коэффициент γst, определяемый по табл. 35 в зависимости от температуры пластины.

При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем экспериментальном обосновании возможна корректировка условия (244) для этих сварных соединений. Толщина пластины должна также удовлетворять технологическим требованиям по сварке.

Если на концах анкеров закладной детали имеются усиления в виде анкерных пластин или высаженных головок, бетон под этими усилениями проверяют на смятие. При этом сила смятия Nloc должна быть не больше величины αφbRbγbtAloc1; коэффициенты α и φb определяются согласно указаниям п. 3.63. Сила смятия для анкеров, приваренных втавр, при la ≥ 15d и если вдоль анкера возможно образование трещин от растяжения бетона, равна усилию в одном анкере Nan1, а если образование этих трещин невозможно, сила смятия Nloc принимается равной величине Nan1(lan - la) / lan. При длине la < 15d значение Nloc увеличивают на величину, равную Qan(15d - la) / lan. Для анкеров, приваренных внахлестку, сила смятия равна сдвигающему усилию в анкере.

Расчет железобетонных элементов на выносливость

3.71. Расчет железобетонных элементов на выносливость производится путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы γb1, γs3, принимаемые соответственно по табл. 22 и 33, а при наличии сварных соединений арматуры - также на коэффициент условий работы γs4 (см. табл. 34). При нагреве бетона свыше 50 °С должен учитываться коэффициент условий работы γb1t, принимаемый по табл. 23, и коэффициент условий работы арматуры γs3t, принимаемый по требованиям п. 2.32 при температурах нагрева арматуры свыше 100 °С.

Напряжения в бетоне и арматуре вычисляются как для упругого тела (по приведенным сечениям) на действие внешних нагрузок, усилий от воздействия температуры и усилия предварительного обжатия P. Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением величины модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону α′ равными 25, 20, 15 и 10 соответственно для бетонов классов В15, В25, В30, В40 и выше.

При воздействии температуры свыше 50 °С величины вышеприведенных коэффициентов α′ должны умножаться на отношение коэффициентов βsb. Значения коэффициентов βs принимаются по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры, и βb - по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны сечения. В случае если не соблюдаются условия п. 4.8 при замене в нем значения Rbtt,ser на Rbtt, площадь приведенного сечения растянутой зоны бетона определяется без учета растянутой зоны бетона.

3.72. Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:

для сжатого бетона

σb,max ≤ γbb1tRb;                                                    (245)

для растянутой арматуры

σs,max ≤ γss3tRs,                                                      (246)

где σb,max и σs,max -   максимальные нормальные напряжения соответственно в сжатом бетоне и в растянутой арматуре.

При этом расчетные сопротивления бетона сжатию Rb и растяжению арматуры Rs умножаются на соответствующие коэффициенты условий работы: γb1, γb1t (см. табл. 22 и 23), принимаемые в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны; и γs3, γs3t, γs4 (см. табл. 33. п. 2.32 и табл. 34), принимаемые в зависимости от температуры растянутой арматуры.

В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки появление растягивающих напряжений не допускается.

Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается.

3.73. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжении в ней, равном расчетному сопротивлению Rs, умноженному на коэффициенты условий работы γs3, γs4, γs3t (см. табл. 33, 34 и п. 2.32), принимаемые по наибольшей температуре нагрева поперечной арматуры.

Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается, должны быть выполнены условия п. 4.11 СНиП 2.03.01-84 с введением в условия (141) и (142) вместо расчетных сопротивлений Rb,ser и Rbt,ser расчетных сопротивлений Rb и Rbt, которые умножаются на коэффициенты условий работы γb1 и γb1t (см. табл. 22 и 23).

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

4.1. Железобетонные элементы, подвергаемые воздействию повышенных и высоких температур, рассчитываются по образованию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента.

Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

4.2. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов, подвергающихся воздействию повышенной и высокой температуры, усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин определяются исходя из следующих положений:

сечения после деформаций остаются плоскими;

наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно ;

напряжения в бетоне сжатой зоны (если они имеются) определяются с учетом упругих или неупругих деформаций нагретого бетона, при этом наличие неупругих деформаций учитывается с уменьшением ядрового расстояния r (см. п. 4.4);

напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны по величине Rbtt,ser;

напряжения в арматуре равны алгебраической сумме напряжений, отвечающих приращению деформаций окружающего нагретого бетона, и напряжений, вызванных усадкой и ползучестью бетона.

Величина коэффициента βb принимается по табл. 16 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры.

4.3 (4.2). Расчет железобетонных элементов по образованию трещин на усилия, вызванные воздействием температуры, следует проводить при нагреве; когда температура бетона по высоте элемента между гранями сечения отличается более чем на 30 °С в элементах статически неопределимых конструкций и более чем на 50 °С в элементах статически определимых конструкций при криволинейном распределении температуры; когда температура растянутой арматуры превышает 100 °С в конструкциях из обычного бетона и 70 °С - в конструкциях из жаростойкого бетона.

Расчет железобетонных элементов с μ ≥ 0,4 % по образованию трещин при температуре нагрева арматуры свыше 200 °С допускается не производить.

Расчет по образованию трещин в элементах конструкций производится из условия, что растягивающие напряжения бетона, вызванные распределением температуры, определяемые по формуле (32), равны или меньше величины расчетного сопротивления бетона Rbt,ser, дополнительно умноженного на коэффициент условий работы бетона γtt, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры волокна бетона, для которого определяются напряжения.

4.4. Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится:

статически определимых конструкций из условия

MrMcrc;                                                           (247)

статически неопределимых конструкций из условия

(Mr ± Mt) ≤ Mcrc,                                                      (248)

где Мr -     момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения относительно оси, параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется;

Mt -     момент, вызванный воздействием температуры, определяется согласно требованиям п. 1.46 и принимается со знаком «плюс», когда направление момента совпадает с Мr, и со знаком «минус» - когда не совпадает;

Mcrc -  момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин.

Значение Mr определяется по формулам:

для изгибаемых элементов (черт. 28, а)

Mr = М;                                                             (249)

для внецентренно сжатых элементов (черт. 28, б)

Mr = N(e0 - r);                                                       (250)

для внецентренно растянутых элементов (черт. 28, в)

Mr = N(e0 + r),                                                      (251)

где r -        расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется.

Черт. 28. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента в зоне сечения, растянутой от действия внешних нагрузок и температуры

а - при изгибе; б - при внецентренном сжатии; в - при внецентренном растяжении; 1 - ядровая точка; 2 - центр тяжести приведенного сечения

Значение r определяется по формулам:

для внецентренно сжатых элементов

;                                                           (252)

для внецентренно растянутых элементов

;                                                    (253)

для изгибаемых элементов

.                                                            (254)

В формулах (252) и (254):

,                                                      (255)

но принимается не менее 0,7 и не более единицы.

Здесь σb -       максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и температурных усилий, вычисляемое как для упругого тела по приведенному сечению;

Wred и Wpl -     см. соответственно пп. 4.5 и 4.6.

Коэффициент α определяется по формуле (189), в которой коэффициенты βb и βs принимаются соответственно по табл. 16 и 35 в зависимости от температуры на уровне центра тяжести арматуры;

Ared -   приведенная площадь нагретого элемента, определяется по формуле (6);

Mcrc -  определяется по формуле

Mcrc = (Rbt,serγtt ± σbtt)Wpl,                                                (256)

где σbtt -         напряжения в бетоне на уровне растянутой арматуры, вызванные воздействием температуры, определяемые по формуле (32). Напряжения σbtt, принимаются со знаком «плюс» при сжатии и со знаком «минус» - при растяжении.

Допускается напряжения σbtt, вызванные воздействием температуры, не учитывать, если их учет увеличивает трещиностойкость сечения. Если σbtt > Rbt,serγtt, то в формуле (256) принимается σbtt = Rbt,serγtt.

При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин (см. п. 1.20) усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин, определяется по формуле (256) с заменой значения Rbt,ser на 1,2Rbt,serγtt.

Расчет центрально растянутых элементов по образованию трещин производится из условия

NRbt,serγttAred,                                                           (257)

Ared -               определяется по формуле (6).

4.5. Момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна определяется по правилам сопротивления упругих материалов в предположении отсутствия продольных сил по формуле

,                                                               (258)

где Ired -          момент инерции приведенного сечения, определяемый по формуле (11) как для упругого материала, принимая  = φb1 = 1. Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до крайнего растянутого волокна определяется по формуле (5).

4.6 (4.4). Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций бетона при воздействии температуры определяется по формуле

Wpl = [0,292 + 0,75(γ1 + 2μ1α) + 0,075(γ′1 + 2μ′1α′)]bh2,                            (259)

где

;                                                        (260)

;                                                      (261)

μ1 = As / bh;                                                              (262)

μ′1 = As / bh.                                                             (263)

Здесь α -         определяется по формуле (189), в которой коэффициент βs принимается по табл. 35 в зависимости от температуры растянутой и сжатой арматуры и коэффициент βb принимается по табл. 16 в зависимости от температуры бетона на уровне соответствующей арматуры.

Допускается при определении Wpl по формуле (259) принимать As = Аs = 0, если μ < 1,0 %.

Разрешается величину Wpl также определять по приближенной формуле

Wpl = γWred,                                                               (264)

где Wred -        см. п. 4.5;

γ -             коэффициент, принимаемый по табл. 49.

Таблица 49

Сечение

Значение коэффициента γ для определения момента сопротивления Wpl

1. Прямоугольное и тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне

1,75

2. Тавровое с полкой, расположенной в растянутой зоне:

 

при  ≤ 2 независимо от отношения

1,75

при  > 2 и  ≥ 0,2

1,75

при  > 2 и  < 0,2

1,50

3. Двутавровое симметричное (коробчатое):

 

при  ≤ 2 независимо от отношений

1,75

при 2 <  ≤ 6 независимо от отношений

1,50

при  > 6 и  ≥ 0,2

1,50

при 6 <  ≤ 15 и  < 0,2

1,25

4. Кольцевое и круглое

Примечание. В таблице обозначения bf и hf соответствуют размерам полки, которая при расчете по образованию трещин является растянутой, a b′f и hf - размерам полки, которая для этого случая расчета является сжатой.

При расчете элементов с повышенной толщиной защитного слоя бетона растянутой арматуры , коэффициент μ1 в формуле (259) умножается на величину 1 - 2δ.

4.7. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин при воздействии температуры и многократно повторяющейся нагрузки производится из условия

σbtγb1γb1tRbt,ser,                                                      (265)

Максимальное нормальное растягивающее напряжение в бетоне, вызванное нагрузкой, должно суммироваться с растягивающим напряжением от воздействия температуры, определяемым по формуле (32). Коэффициенты условий работы γb1 и γb1t принимаются соответственно по табл. 22 и 23 в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры.

Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента

4.8. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, при воздействии температуры производится из условия

σmt ≤ γb4Rbt,ser,                                                         (266)

где γb4 -          коэффициент условий работы бетона (см. табл. 15), определяемый по формуле

, но не более 1,0;

здесь α -         коэффициент, принимаемый для бетонов составов (см. табл. 11):

№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21............................................... 0,01

№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30.................................... 0,02

В -        класс бетона по прочности на сжатие, МПа. Значение αВ следует принимать не менее 0,3. Значения главных растягивающих σmt и главных сжимающих σmc напряжений в бетоне определяются по формуле (143) СНиП 2.03.01-84.

При этом расчетные сопротивления бетона Rb,ser и Rbt,ser должны дополнительно умножаться на коэффициенты условий работы бетона соответственно γbt и γtt, принимаемые по табл. 16:

для прямоугольных элементов - в зависимости от температуры бетона центра тяжести приведенного сечения;

для элементов двутаврового и таврового сечений - в зависимости от температуры бетона в плоскости примыкания сжатых (более нагретых) полок к стенке.

4.9. При действии многократно повторяющейся нагрузки в условиях воздействия температуры расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться согласно указаниям п. 4.8, при этом расчетные сопротивления бетона Rbt,ser и Rb,ser вводятся в расчет с коэффициентами условий работы γb1 и γb1t, принимаемыми по табл. 22 и 23.

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента

4.10 (4.8). Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, acrc, мм, при воздействии повышенных и высоких температур следует определять по формуле

,                         (267)

после воздействия повышенных и высоких температур (в охлажденном состоянии)

.                                  (268)

В формулах (267) и (268):

δ -              коэффициент, принимаемый равным: для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов - 1; для растянутых элементов - 1,2;

η -              коэффициент, принимаемый равным:

при стержневой арматуре:

периодического профиля                                                   1,0

гладкой                                                                                 1,3

при проволочной арматуре:

периодического профиля и канатах                                 1,2

гладкой                                                                                 1,4

μ -              коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения арматуры S к площади сечения бетона (при рабочей высоте h0 и без учета сжатых свесов полок), но не более 0,02;

φl -             коэффициент, принимаемый равным при учете:

кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок........................................ 1,00

многократно повторяющейся нагрузки, а также продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из бетона составов (см. табл. 11):

№ 1 - 3, 6, 7, 13, 20, 21 естественной влажности. φl = 1,60 - 15μ    (269)

№ 4, 5, 8 - 12, 14 - 19, 23, 24, 29, 30......................................... 1,50

при попеременном водонасыщении и высушивании............ 1,75

σs -             напряжение в стержнях крайнего ряда арматуры S, определяемое согласно указаниям п. 4.11;

d -              диаметр арматуры, мм;

βs и vs -      коэффициенты, определяемые по табл. 35 и 38;

αstm -           определяется по формуле (74) в зависимости от длительности нагрева;

αbt и αcs -    принимаются по табл. 20 и 21 в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры и длительности нагрева.

Дополнительное раскрытие трещин, вызванное разностью температурных деформаций бетона и арматуры, а также усадкой бетона [второй член в квадратных скобках формул (267) и (268)] допускается не учитывать: для железобетонных элементов из обычного бетона при температуре арматуры до 60 °С и из жаростойкого бетона при температуре арматуры до 50 °С.

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й категории, ширина раскрытия трещин определяется от суммарного действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а также от действия кратковременного нагрева при коэффициенте φl = 1,0.

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории, ширина продолжительного раскрытия трещин определяется от действия постоянных и длительных нагрузок и длительного нагрева при коэффициенте φl > 1,0. Ширина непродолжительного раскрытия трещин определяется как сумма ширины продолжительного раскрытия и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок и нагрева, определяемых при коэффициенте φl = 1,0.

Ширина раскрытия трещин, определенная по формулам (267) и (268), корректируется в следующих случаях:

а) если центр тяжести площади сечения стержней крайнего ряда арматуры S изгибаемых, внецентренно сжатых, внецентренно растянутых при e0 ³ 0,8h0 элементов отстоит от наиболее растянутого волокна на расстоянии a2 > 0,2h, значение acrc должно быть увеличено путем умножения на коэффициент δa, равный

                                                       (270)

и принимаемый не более 3;

б) для элементов из легкого жаростойкого бетона класса В7,5 и ниже значение acrc должно быть увеличено на 20 %.

4.11. Напряжения в растянутой арматуре σs должны определяться по формулам:

для центрально растянутых элементов

σs = N / As;                                                              (271)

для изгибаемых элементов

σs = M / Asz;                                                            (272)

для внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при e0 ≥ 0,8h0 элементов

.                                                        (273)

Для внецентренно растянутых элементов при e0 < 0,8h0 величина σs определяется по формуле (273), принимая z = zs (zs - расстояние между центрами тяжести арматуры S и S′).

В формуле (273) знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, а знак «минус» - при внецентренном сжатии. При расположении растягивающей продольной силы N между центрами тяжести арматуры S и S′ значение es принимается со знаком «минус».

В формулах (272) и (273):

z -               расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое согласно указаниям п. 4.20.

При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте сечения в изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементах при e0 ≥ 0,8h0 напряжения σs, подсчитанные по формулам (272) и (273), должны умножаться на коэффициент δn, равный

,                                                        (274)

где x = ξh0;     значение ξ определяется по формуле (283);

a1 и a2 -      расстояния от центра тяжести площади сечения соответственно всей арматуры S и крайнего ряда стержней до наиболее растянутого волокна бетона.

Значение σs не должно превышать Rst,ser.

Для изгибаемых элементов допускается определять σs по формуле

.                                                          (275)

Здесь Mu -      предельный момент по прочности, равный правой части неравенств (105), (107), (108), (120), (121) и (123).

При подборе сечения арматуры

,                                                       (276)

Ms -            момент от действия полной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке γf > 1;

As,fact -         фактическая площадь принятой арматуры;

Asd -            площадь арматуры, требуемая по расчету прочности.

Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента

4.12 (4.9). Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элементов, при воздействии повышенных и высоких температур при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, должна определяться по формуле

,                          (277)

где φl -     коэффициент, принимаемый равным при учете:

кратковременного нагрева, кратковременных нагрузок, кратковременного нагрева и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок........................................................................................................................... 1,00;

многократно повторяющейся нагрузки, а также длительного нагрева, продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из бетонов составов (по табл. 11):

№ 1 - 3, 6, 7, 13, 20 и 21 естественной влажности......... 1,50

№ 4, 5, 8 - 12, 14 - 19, 23, 24, 29 и 30............................... 1,50

при попеременном водонасыщении и высушивании.................................... 1,75

η -      то же, что и в формуле (267);

α и μw -    определяются по формулам (189) и (190), принимая коэффициенты βb и βs, соответственно по табл. 16 и 35 в зависимости от средней температуры поперечной арматуры;

dv -     диаметр хомутов;

tw -     температура посередине длины хомута;

αst, αbt -     принимаются для арматуры хомутов по температуре середины их высоты.

Напряжение в хомутах определяется по формуле

.                                                          (278)

Значение напряжений σsw, не должно превышать Rst,ser.

Здесь Q и Qb1 -     соответственно левая и правая части условия (212) при замене Rbtt на Rbtt,ser; расчетные сопротивления Rbtt,ser и Rb,tem,ser не должны превышать значений, соответствующих бетону класса В30;

s -      расстояние между хомутами.

При определении ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия наклонных трещин должны учитываться указания п. 4.10 об учете длительности действия нагрузок и нагрева.

4.13. Расчет железобетонных элементов по закрытию трещин при температурном воздействии производится согласно указаниям пп. 4.18 - 4.21 СНиП 2.03.01-84, принимая расчетное сопротивление арматуры Rst,ser.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ

4.14. Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций, подверженных воздействию повышенных и высоких температур, должны вычисляться по формулам строительной механики, определяя входящие в них величины кривизны в соответствии с указаниями пп. 4.15 - 4.22.

4.15. Величина кривизны определяется:

а) для участков элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента - как для сплошного тела;

б) для участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, нормальные к продольной оси, вызванные нагрузкой и воздействием температуры - как отношение разности средних деформаций крайнего волокна сжатой зоны бетона и продольной растянутой арматуры к рабочей высоте сечения элемента.

Элементы или участки элементов рассматриваются без трещин в растянутой зоне, если трещины не образуются при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, длительного и кратковременного нагрева или если они закрыты при действии постоянных и длительных нагрузок; при этом нагрузки вводятся в расчет с коэффициентом надежности по нагрузке γf = 1, а усилия, вызванные воздействием температуры - с коэффициентом надежности по температуре γt = 1.

Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне

4.16 (4.12). На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле

,                                                  (279)

 и  -    кривизны соответственно от кратковременных нагрузок при кратковременном нагреве (определяемых согласно указаниям п. 1.16) и от постоянных и длительных временных нагрузок при длительном нагреве, определяемые по формулам

;                                                   (280)

,                                                  (281)

здесь M -            момент соответственно от внешней нагрузки и нагрева (кратковременных и длительных) относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента и проходящей через центр тяжести приведенного сечения;

φb1 -          коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона, принимаемый согласно указаниям п. 1.28;

φb2 -          коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин и принимаемый по табл. 50;

Ired -          момент инерции приведенного сечения, определяют по указаниям п. 1.28, принимая в формуле (1) значения  для кратковременного нагрева по табл. 18 в зависимости от скорости подъема температуры и для длительного нагрева - как при кратковременном нагреве с подъемом температуры на 10 °С/ч и более.

4.17. При определении кривизны участков элементов с начальными трещинами в сжатой зоне, вызванными воздействием температуры, величины  и , определяемые по формулам (280) и (281), должны быть увеличены на 15 %.

Таблица 50

Номера составов бетона по табл. 11

Коэффициент φb2, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, при средней температуре бетона сжатой зоны сечения, °С

50

70

100

200

300

400

500

600

700

800

1 - 3

3,0

4,0

3,5

4,0

-

-

-

-

-

-

4 - 11, 23, 24

3,0

4,0

3,5

3,5

3,5

5,0

7,0

8,0

10,0

-

12 - 18, 29, 30

3,5

4,5

4,0

4,0

8,0

11,0

15,0

20,0

-

-

19 - 21

3,0

3,0

3,0

3,0

3,5

7,0

10,0

13,0

16,0

20,0

Примечания: 1. В таблице даны значения коэффициента φb2 для длительного нагрева.

2. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более и непродолжительном действии нагрузки коэффициент φb2 = 1,0.

3. Значение коэффициента φb2 для промежуточных температур принимается по интерполяции.

4. При наличии в элементе сжатой арматуры с μ′ ≥ 0,7 % значение коэффициента φb2 умножается на (1 - 0,11μ′), но не менее, чем на 0,6.

5. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента φb2 умножается на 0,8.

6. При попеременном увлажнении значение φb2 следует умножать на 1,2.

4.18. На участках, где образуются нормальные трещины в растянутой зоне, но при действии рассматриваемой нагрузки обеспечено их закрытие, значения кривизн  и , входящие в формулу (279), увеличиваются на 20 %.

Определение кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне

4.19. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси нагретого элемента трещины, кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов прямоугольного, таврового и двутаврового (коробчатого) сечений при e0 ≥ 0,8h0 должны определяться по формуле

.                        (282)

Для изгибаемых элементов последнее слагаемое правой части формулы (282) принимается равным нулю.

В формуле (282):

Ms -          момент (заменяющий) относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры S от всех внешних сил и усилий, вызванных воздействием температуры, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения:

для изгибаемых элементов.................................................... Ms = M

для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов.................................................................................................. Ms = Nes

z -             расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной (плечо внутренней пары сил), определяемое по указаниям п. 4.20;

ψs -           коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами и определяемый по указаниям п. 4.21;

ψb -           коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами и принимаемый равным:

для обычного и жаростойкого бетонов классов выше В7,5....... 0,9

для жаростойкого бетона классов В7,5 и ниже.......................... 0,7

для конструкций, рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки, независимо от вида и класса бетона 1,0

φf -            коэффициент, определяемый по формуле (286);

ξ -             относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая согласно указаниям п. 4.20;

βs -            коэффициент, принимаемый по табл. 35 в зависимости от температуры растянутой арматуры;

βb -           коэффициент, принимаемый по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны;

vs -            коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние растянутой арматуры и принимаемый по табл. 38 в зависимости от температуры арматуры;

v -             коэффициент, характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны и принимаемый по табл. 19 для средней температуры бетона сжатой зоны;

N -            продольная сила (при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком «минус»).

Среднюю температуру бетона сжатой зоны сечения допускается принимать:

для прямоугольных сечений - по температуре бетона на расстоянии 0,2h0 от края сжатой грани сечения;

для тавровых и двутавровых сечений - по средней температуре бетона сжатой полки.

4.20. Значение ξ вычисляется по формуле

,                                     (283)

но принимается не более 1. При этом es/h0 принимается не менее 0,5.

Для второго слагаемого правой части формулы (283) верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние - при растягивающем усилии N (см. п. 4.19). Для изгибаемых элементов последнее слагаемое правой части формулы (283) принимается равным нулю.

В формуле (283):

;                                                    (284)

;                                                   (285)

;                                             (286)

es -            эксцентриситет силы N относительно центра тяжести площади сечения арматуры S, соответствует заменяющему моменту Ms (см. п. 4.19) и определяется по формуле

.                                                        (287)

Величина z вычисляется по формуле

.                                           (288)

Для внецентренно сжатых элементов величина z должна приниматься не более 0,97es.

Для элементов прямоугольного сечения и таврового с полкой в растянутой зоне в формулы (285), (286) и (288) вместо величины hf подставляется величина 2a′ или hf = 0 соответственно при наличии или отсутствии арматуры S′.

Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при  производится как прямоугольных шириной bf.

Расчетная ширина полки bf определяется согласно указаниям п. 3.26.

Коэффициент γbt в формуле (284) определяется по табл. 16 в зависимости от средней температуры бетона сжатой зоны.

Коэффициент v, характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны, принимается по табл. 19 в зависимости от температуры бетона на уровне сжатой арматуры.

Коэффициент α в формулах (283) и (286) определяется по формуле (189), принимая коэффициент βs по табл. 16 в зависимости от средней температуры сжатой зоны (см. п. 4.19) и коэффициент βs - по табл. 35 в зависимости от температуры растянутой арматуры в формуле (283) и сжатой арматуры в формуле (286).

4.21. Коэффициент ψs для элементов из обычного и жаростойкого бетонов определяется по формуле

,                                    (289)

но не более 1, при этом es / h0 принимается не менее 1,2/φls.

Для изгибаемых элементов последний член в правой части формулы (289) принимается равным нулю.

В формуле (289):

φls -          коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки и нагрева и принимаемый по табл. 51.

es -            см. формулу (287);

,                                                     (290)

но не более 1.

Здесь

Wpl -         см. формулу (259) или (264);

Mr -          см. п. 4.4, при этом за положительные принимаются моменты, вызывающие растяжение в арматуре S.

Для конструкций, рассчитываемых на выносливость, значение коэффициента ψs принимается во всех случаях равным 1.

Таблица 51

Длительность действия нагрузки и нагрева и вид продольной арматуры

Коэффициент φls при классе бетона

свыше В7,5

В7,5 и ниже

Непродолжительное действие при арматуре:

 

 

а) стержневой гладкой

1,0

0,7

б) стержневой периодического профиля

1,1

0,8

в) проволочной

1,0

0,7

2. Продолжительное действие (независимо от вида арматуры)

0,8

0,6

4.22. Полное значение кривизны  для участка с трещинами в растянутой зоне должно определяться по формуле

,                                                 (291)

где  -          кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки и кратковременного нагрева, на которую производится расчет по деформациям;

 -          кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

 -          кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок и длительного нагрева.

Кривизны ,  и  определяются по формуле (282), при этом значения  и  вычисляются при значениях ψs и v, отвечающих непродолжительному действию нагрева и нагрузки, а кривизна  - при значениях ψs и v, отвечающих продолжительному действию нагрузки и нагрева. Если значения  и  оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю.

Определение прогибов

4.23. Полный прогиб изгибаемых элементов ftot равен сумме прогибов, обусловленных: деформацией изгиба fm, определяемой согласно указаниям п. 4.24; деформацией от воздействия температуры ft, принимаемой в соответствии с указаниями п. 4.26; деформацией сдвига fq, учитываемой для изгибаемых элементов при  согласно указаниям п. 4.25.

Прогиб ft допускается не учитывать, если он приводит к уменьшению полного прогиба элемента.

4.24. Прогиб fm, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле

,                                                     (292)

где  -            изгибающий момент в сечении x от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении x по длине пролета, для которого определяется прогиб;

 -         полная кривизна элемента в сечении x от нагрузки и усилий, вызванных температурой, при которой определяется прогиб; значения  определяются по формулам (279) и (291) соответственно для участков без трещин и с трещинами; знак  принимается в соответствии с эпюрой кривизны.

Для изгибаемых элементов постоянного сечения, имеющих трещины, на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая ее для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента (черт. 29).

Черт. 29. Эпюры изгибающих моментов и кривизны в железобетонном элементе постоянного сечения

а - схема расположения нагрузки; б - эпюра изгибающих моментов; в - эпюра кривизны

4.25. Для изгибаемых элементов при  необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб. В этом случае прогиб fq, обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле

,                                                          (293)

где  -              поперечная сила в сечении x от действия по направлению искомого перемещения единичной силы, приложенной в сечении, где определяется прогиб;

γx -               деформация сдвига, определяемая по формуле

,                                                        (294)

здесь Qx -           поперечная сила в сечении x от действия внешней нагрузки;

G -            модуль сдвига бетона (см. п. 2.12);

βb -           коэффициент, определяемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона в центре тяжести сечения;

φcrc -         коэффициент, учитывающий влияние трещин на деформации сдвига и принимаемый равным:

на участках по длине элемента, где отсутствуют нормальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, - 1,0;

на участках, где имеются только наклонные к продольной оси элемента трещины, - 4,8;

на участках, где имеются только нормальные или нормальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, - по формуле

.                                                      (295)

В формуле (295):

Mx -          соответственно момент от внешней нагрузки и усилий, вызванных температурой;

 -      см. формулу (292);

Ired -          приведенный момент инерции сечения, определяемый согласно указаниям п. 1.28;

φb2 -          коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента при нагреве, принимаемый по табл. 50.

4.26 (4.16). Прогиб ft, обусловленный деформациями от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения элемента, определяется по формуле

,                                                    (296)

где  -         кривизна элемента в сечении x от воздействия температуры с учетом наличия в данном сечении трещин, вызванных усилиями от действия нагрузки или температуры, определяется согласно указаниям пп. 1.40 и 1.43;

 -            см. п. 4.24.

При расчете свободно опертой или консольной балки постоянной высоты с одинаковым распределением температуры бетона по высоте сечения на всей длине балки прогиб, вызванный воздействием температуры, определяют по формуле

,                                                       (297)

где  -          кривизна от воздействия температуры, определяется согласно указаниям пп. 1.40 и 1.43;

s -                 коэффициент, принимаемый равным для свободно опертых балок 1/8 и для консольных - 1/2.

Прогибы сборных элементов конструкций из жаростойкого бетона, имеющих одностороннее армирование и сварные стыки арматуры в растянутой зоне сечения, определяются с учетом повышенной деформативности стыков. При этом кривизна элемента в пределах стыка, определенная как для целого элемента, увеличивается в 5 раз при заполнении шва раствором после сварки стыковых накладок и в 50 раз при заполнении шва до сварки, осуществляемой с учетом заданной последовательности сварки, указанной в п. 5.44.

4.27. Для сплошных плит толщиной менее 25 см (кроме опертых по контуру), армированных плоскими сетками, с трещинами в растянутой зоне значения прогибов, подсчитанные по формуле (292), умножаются на коэффициент , принимаемый не более 1,5, где h0 - в см.

Определение жесткости сечений элементов

4.28 (4.17). На участках, где не образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов определяется по формуле

.                                                        (298)

Величины Ired, φb1 и φb2 принимаются согласно указаниям п. 4.16.

4.29 (4.18). На участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины в растянутой зоне, жесткость определяется:

для изгибаемых элементов по формуле

;                                      (299)

для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых при e0 ≥ 0,8h0 и приложении продольной силы в центре тяжести приведенного сечения элементов по формуле

,                                 (300)

где

.                                                             (301)

В формуле (300) знак «минус» перед z принимается при внецентренном сжатии, «плюс» - при внецентренном растяжении.

Величины, входящие в формулы (299) и (300), определяются согласно указаниям пп. 4.19 - 4.21.

Для внецентренно растянутых элементов при e0 < 0,8h0 принимается e0 = 0,8h0.

Приближенный метод расчета деформаций и жесткости элементов

4.30. Для изгибаемых элементов постоянного сечения из участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины в растянутой зоне, допускается кривизну определять по формуле

,                                                    (302)

где φ1 и φ2 -       коэффициенты, зависящие от формы сечения, значения  и длительности действия температуры и нагрузки, определяемые по табл. 52, в которой значения коэффициентов определяются:

φf -               по формуле (286);

γ1 -               по формуле (260), где вместо h принимается h0.

Значения коэффициентов βs, vs, βb принимаются согласно указаниям п. 4.19.


Таблица 52

Нагрузка и нагрев

γ1

φf

Коэффициент φ1 при значениях , равных

Коэффициент φ2 при значениях , равных

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,10

0,13

0,15

0,17

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

0,45

0,50

< 0,04

0,04 - <0,08

0,08 - <0,15

0,15 - <0,30

0,30 - 0,50

Длительные

0,0

0,0

0,43

0,39

0,36

0,34

0,32

0,30

0,28

0,26

0,23

0,22

0,21

0,19

0,16

0,14

0,13

0,12

0,11

0,10

0,10

0,07

0,04

0,00

0,00

0,0

0,2

0,49

0,46

0,44

0,42

0,41

0,39

0,37

0,35

0,31

0,29

0,27

0,25

0,21

0,19

0,17

0,16

0,14

0,13

0,12

0,09

0,05

0,00

0,00

0,0

0,4

0,52

0,49

0,47

0,46

0,45

0,44

0,42

0,40

0,38

0,35

0,33

0,31

0,26

0,24

0,22

0,20

0,18

0,17

0,13

0,10

0,06

0,02

0,00

0,0

0,6

0,54

0,51

0,49

0,48

0,47

0,46

0,44

0,43

0,42

0,39

0,37

0,35

0,31

0,28

0,25

0,23

0,22

0,20

0,13

0,11

0,08

0,02

0,00

0,0

0,8

0,56

0,53

0,51

0,49

0,48

0,47

0,46

0,45

0,44

0,42

0,40

0,38

0,35

0,32

0,29

0,27

0,25

0,23

0,14

0,12

0,09

0,04

0,00

0,0

1,0

0,57

0,54

0,52

0,51

0,50

0,49

0,48

0,47

0,46

0,44

0,42

0,41

0,38

0,35

0,32

0,30

0,28

0,26

0,15

0,13

0,10

0,06

0,00

0,2

0,0

0,47

0,40

0,36

0,33

0,31

0,30

0,28

0,26

0,23

0,22

0,21

0,19

0,16

0,14

0,13

0,11

0,11

0,10

0,15

0,12

0,08

0,03

0,00

0,4

0,0

-

0,42

0,36

0,33

0,31

0,30

0,28

0,26

0,22

0,21

0,20

0,19

0,16

0,14

0,13

0,11

0,10

0,10

0,18

0,16

0,13

0,06

0,02

0,6

0,0

-

0,43

0,37

0,33

0,31

0,30

0,27

0,25

0,22

0,21

0,20

0,18

0,15

0,14

0,12

0,11

0,10

0,10

0,20

0,19

0,17

0,09

0,03

0,8

0,0

-

-

0,38

0,33

0,30

0,29

0,27

0,24

0,22

0,21

0,20

0,17

0,15

0,14

0,12

0,11

0,10

0,10

0,23

0,22

0,20

0,12

0,05

1,0

0,0

-

-

0,4

0,33

0,30

0,29

0,27

0,24

0,22

0,20

0,19

0,17

0,15

0,14

0,12

0,11

0,10

0,10

0,25

0,24

0,23

0,14

0,06

0,2

0,2

0,51

0,45

0,43

0,40

0,38

0,37

0,36

0,34

0,30

0,28

0,26

0,24

0,21

0,19

0,17

0,16

0,14

0,13

0,16

0,13

0,08

0,04

0,00

0,4

0,4

-

0,53

0,49

0,47

0,45

0,43

0,42

0,39

0,37

0,35

0,33

0,30

0,26

0,23

0,21

0,20

0,18

0,17

0,20

0,19

0,14

0,07

0,03

0,6

0,6

-

-

0,53

0,50

0,48

0,46

0,44

0,41

0,39

0,38

0,36

0,34

0,31

0,28

0,25

0,23

0,21

0,20

0,24

0,22

0,20

0,12

0,04

0,8

0,8

-

-

-

0,53

0,30

0,48

0,46

0,44

0,41

0,39

0,38

0,37

0,34

0,31

0,29

0,26

0,25

0,23

-

0,25

0,24

0,19

0,08

1,0

1,0

-

-

-

0,61

0,53

0,50

0,48

0,45

0,43

0,40

0,39

0,38

0,36

0,34

0,32

0,29

0,27

0,26

-

0,26

0,25

0,20

0,12

Кратковременные

0,0

0,0

0,64

0,59

0,56

0,53

0,51

0,50

0,49

0,46

0,43

0,41

0,40

0,37

0,34

0,32

0,30

0,28

0,26

0,25

0,17

0,14

0,09

0,02

0,00

0,0

0,2

0,72

0,66

0,63

0,61

0,59

0,58

0,57

0,56

0,53

0,51

0,49

0,46

0,43

0,40

0,37

0,35

0,33

0,31

0,21

0,18

0,11

0,03

0,00

0,0

0,4

0,76

0,69

0,66

0,65

0,63

0,62

0,61

0,60

0,59

0,57

0,56

0,53

0,49

0,46

0,44

0,41

0,39

0,37

0,23

0,20

0,14

0,04

0,00

0,0

0,6

0,79

0,71

0,69

0,67

0,65

0,64

0,63

0,63

0,62

0,61

0,60

0,58

0,55

0,52

0,49

0,56

0,44

0,42

0,25

0,21

0,16

0,05

0,00

0,0

0,8

0,82

0,73

0,70

0,68

0,67

0,66

0,65

0,65

0,64

0,63

0,63

0,61

0,58

0,56

0,53

0,50

0,48

0,46

0,26

0,23

0,17

0,06

0,00

0,0

1,0

0,84

0,74

0,71

0,69

0,68

0,67

0,66

0,66

0,66

0,65

0,65

0,63

0,61

0,59

0,56

0,54

0,52

0,50

0,27

0,24

0,18

0,07

0,00

0,2

0,0

0,74

0,60

0,56

0,53

0,51

0,49

0,47

0,44

0,42

0,40

0,39

0,37

0,34

0,32

0,30

0,28

0,26

0,25

0,28

0,23

0,16

0,07

0,00

0,4

0,0

-

0,63

0,57

0,54

0,51

0,49

0,47

0,44

0,42

0,40

0,39

0,37

0,34

0,32

0,30

0,28

0,26

0,25

0,35

0,31

0,25

0,14

0,03

0,6

0,0

-

0,81

0,59

0,54

0,51

0,49

0,47

0,44

0,42

0,40

0,39

0,37

0,34

0,32

0,30

0,28

0,26

0,25

0,36

0,39

0,32

0,20

0,08

0,8

0,0

-

-

0,63

0,55

0,51

0,49

0,47

0,44

0,42

0,40

0,39

0,37

0,34

0,32

0,30

0,28

0,26

0,25

0,45

0,40

0,38

0,25

0,12

1,0

0,0

-

-

0,84

0,57

0,52

0,49

0,47

0,44

0,42

0,40

0,39

0,37

0,34

0,32

0,30

0,28

0,27

0,25

0,50

0,46

0,44

0,29

0,15

0,2

0,2

0,79

0,67

0,63

0,61

0,59

0,58

0,56

0,55

0,52

0,50

0,48

0,46

0,42

0,39

0,37

0,35

0,33

0,31

0,27

0,24

0,17

0,08

0,00

0,4

0,4

-

0,77

0,69

0,66

0,64

0,62

0,61

0,58

0,56

0,55

0,54

0,52

0,48

0,45

0,43

0,40

0,38

0,37

0,39

0,37

0,30

0,16

0,04

0,6

0,6

-

-

0,76

0,70

0,67

0,65

0,64

0,61

0,58

0,57

0,56

0,55

0,53

0,50

0,47

0,45

0,43

0,41

0,50

0,46

0,44

0,28

0,11

0,8

0,8

-

-

-

0,76

0,71

0,68

0,66

0,64

0,61

0,59

0,58

0,57

0,56

0,53

0,51

0,49

0,47

0,45

-

0,60

0,57

0,41

0,21

1,0

1,0

-

-

-

0,92

0,76

0,71

0,69

0,66

0,63

0,61

0,60

0,58

0,57

0,56

0,54

0,52

0,50

0,48

-

0,72

0,70

0,55

0,31


Жесткость изгибаемых элементов с трещинами в растянутой зоне допускается определять приближенным методом по формуле

.                                                   (303)

Жесткость внецентренно сжатых элементов с трещинами в растянутой зоне с процентом армирования μ ≥ 0,7 % и e0 ≥ 0,8h0 допускается определять приближенным методом по формуле

,                                            (304)

где φ3 -               коэффициент, принимаемый по табл. 53 для кратковременного или длительного действия нагрева и нагрузки;

r -                 см. п. 4.4.

Остальные обозначения величин, входящие в формулы (303) и (304), те же, что и в формуле (302).

Таблица 53

Нагрузка и нагрев

γ1

φf

Коэффициент φ3 при значениях , равных

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,10

0,13

0,15

0,17

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

0,45

0,50

Длительные

0,0

0,0

1,12

1,08

0,99

0,91

0,87

0,83

0,79

0,75

0,70

0,66

0,63

0,59

0,54

0,50

0,47

0,45

0,42

0,41

0,0

0,2

1,19

1,14

1,07

0,99

0,95

0,88

0,84

0,79

0,74

0,69

0,66

0,62

0,57

0,53

0,50

0,47

0,44

0,42

0,0

0,4

1,25

1,19

1,15

1,07

0,99

0,93

0,89

0,84

0,79

0,73

0,69

0,65

0,61

0,57

0,54

0,49

0,46

0,43

0,0

0,6

1,29

1,24

1,20

1,12

1,05

0,97

0,93

0,89

0,83

0,77

0,73

0,69

0,65

0,60

0,57

0,52

0,47

0,44

0,0

0,8

1,32

1,27

1,23

1,15

1,09

1,02

0,97

0,92

0,87

0,82

0,77

0,72

0,68

0,63

0,59

0,54

0,49

0,45

0,0

1,0

1,34

1,30

1,25

1,19

1,13

1,06

1,00

0,95

0,90

0,86

0,80

0,74

0,70

0,65

0,61

0,56

0,51

0,46

Кратковременные

0,0

0,0

1,15

1,11

1,07

1,04

1,01

0,99

0,97

0,94

0,90

0,88

0,86

0,84

0,81

0,78

0,75

0,73

0,70

0,68

0,0

0,2

1,17

1,14

1,09

1,06

1,03

1,01

0,99

0,96

0,93

0,91

0,89

0,87

0,84

0,82

0,79

0,77

0,74

0,72

0,0

0,4

1,19

1,16

1,11

1,08

1,05

1,03

1,02

0,98

0,95

0,94

0,92

0,90

0,87

0,85

0,83

0,80

0,78

0,76

0,0

0,6

1,20

1,17

1,12

1,09

1,07

1,05

1,03

1,00

0,97

0,96

0,94

0,92

0,89

0,87

0,85

0,83

0,81

0,79

0,0

0,8

1,21

1,18

1,13

1,10

1,08

1,06

1,04

1,02

0,99

0,97

0,96

0,94

0,91

0,89

0,87

0,85

0,83

0,81

0,0

1,0

1,23

1,19

1,14

1,11

1,09

1,07

1,05

1,03

1,00

0,98

0,97

0,95

0,92

0,90

0,88

0,86

0,84

0,83

4.31. Для свободно опертых или консольных балок постоянного сечения при  прогиб от нагрузки определяется по формуле

,                                                           (305)

где  -               кривизна в сечении с наибольшим изгибающим моментом от нагрузки, при которой определяется прогиб;

s -                 коэффициент, равный:

при загружении консоли:

равномерно распределенной нагрузкой......................................... 1/4

сосредоточенной силой на конце консоли.................................... 1/3

сосредоточенной силой на расстоянии a от опоры...........

при загружении свободно опертой балки:

равномерно распределенной нагрузкой........................................

сосредоточенной силой по середине пролета...............................

двумя сосредоточенными силами, приложенными на расстоянии a от каждой опоры................................................................... .

5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

5.1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона следует выполнять конструктивные требования, изложенные в СНиП 2.03.01-84, а также указания пп. 5.2 - 5.63.

МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ

5.2. Минимальные размеры сечения бетонных и железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций.

Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования по расположению арматуры в сечении (толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т.п.) и анкеровки арматуры.

5.3 (5.2). Минимальные размеры сечений ограждающих элементов конструкций устанавливаются теплотехническим расчетом.

Толщина монолитных сводов, куполов, плит покрытий и перекрытий из тяжелого жаростойкого бетона должна приниматься не менее 60 мм, плит из легкого жаростойкого бетона - не менее 70 мм. Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты (пп. 5.4 - 5.12).

Размеры сечений внецентренно сжатых бетонных и железобетонных элементов при воздействии повышенных и высоких температур должны приниматься такими, чтобы их гибкость l0/i не превышала предельной величины, указанной в табл. 54.

Таблица 54

Элементы

Предельная гибкость l0/i внецентренно сжатых элементов при температуре бетона в центре тяжести сечения, °С

50 - 100

300

500

700

900

 

Бетонные

85

60

50

45

35

 

Железобетонные

125

90

55

-

-

 

Примечания: 1. Для железобетонных элементов с односторонним армированием предельные гибкости принимаются как для бетонных элементов.

2. Для промежуточных значений температур предельные гибкости определяются интерполяцией.

ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА

5.4. Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий.

5.5 (5.3). Толщина защитного слоя должна составлять, как правило, не менее диаметра стержня или каната и не менее:

в конструкциях из обычного бетона для продольной рабочей арматуры (ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры) при температуре арматуры до 100 °С:

в плитах и стенках толщиной до 100 мм включ...................................... 10 мм

в плитах и стенках толщиной более 100 мм, а также в балках и ребрах высотой менее 250 мм................................................................................ 15 мм

в балках и ребрах высотой 250 мм и более, а также в колоннах............ 20 мм

в фундаментных балках и в сборных фундаментах................................. 30 мм

для нижней арматуры монолитных фундаментов:

при наличии бетонной подготовки........................................................... 35 мм

при отсутствии   »               »...................................................................... 70 мм

При температуре арматуры до 100 °С с попеременным увлажнением бетона и свыше 100 °С толщина защитного слоя должна быть увеличенной на 5 мм и быть не менее 1,5 диаметра арматуры.

В конструкциях из жаростойкого бетона толщину защитного слоя бетона для арматуры независимо от ее вида необходимо предусматривать более указанной в СНиП 2.03.01-84. При температуре арматуры, °С:

до 200 включ........................................................................................................... на 5 мм

св. 200    »................................................................................................................... » 10 »

При этом минимальная толщина защитного слоя бетона должна быть при температуре арматуры, °С:

до 100 включ................................................................................................... 1,5d

св. 100 до 300 включ...................................................................................... 2,0d

»  300............................................................................................................... 2,5d

5.6. В конструкциях из обычного бетона толщина защитного слоя бетона для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее:

при температуре нагрева арматуры до 100 °С:

при h < 250 мм............................................................................................. 10 мм

»   h ≥ 250   »................................................................................................. 15  »

при температуре нагрева арматуры свыше 100 °С и в конструкциях из жаростойкого бетона - согласно указаниям п. 5.5.

5.7 (5.4). Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов из обычного и жаростойкого бетонов на длине зоны передачи напряжений при температуре арматуры до 100 °С должна составлять, не менее:

для стержневой арматуры классов A-IV и A-IIIв, а также для арматурных канатов............................................................................................................... 2d

для стержневой арматуры классов A-V и A-VI.............................................. 3d

При более высокой температуре толщину защитного слоя бетона следует увеличивать на 0,5 диаметра анкеруемой арматуры.

Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм - для арматурных канатов.

5.8. При воздействии повышенных температур в элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное расстояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала.

При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя бетона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, должна приниматься не менее 20 мм.

5.9. Для возможности свободной укладки в форму цельных арматурных стержней, сеток или каркасов, идущих по всей длине или ширине изделия, концы этих стержней при их температуре до 100 °С должны отстоять от грани элемента при размере изделия: до 9 м - на 10 мм, до 12 м - на 15 мм, свыше 12 м - на 20 мм. При температуре арматуры выше 100 °С минимальное расстояние между концами арматуры и гранями элемента следует увеличивать на 5 мм.

5.10. В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям пп. 5.5 и 5.6.

МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ СТЕРЖНЯМИ АРМАТУРЫ

5.11. Расстояния в свету между стержнями арматуры (или оболочками каналов) по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для предварительно напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования (домкратов, зажимов и т.п.). В элементах, изготовляемых с применением виброштампующих машин или штыковых вибраторов, должно быть обеспечено свободное прохождение между арматурными стержнями элементов этих машин или наконечников вибраторов, уплотняющих бетонную смесь.

5.12. Расстояния в свету между отдельными стержнями продольной ненапрягаемой либо напрягаемой арматуры, натягиваемой на упоры, а также между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны приниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также:

если стержни при бетонировании занимают горизонтальное или наклонное положение - не менее: для нижней арматуры - 25 мм и для верхней арматуры - 30 мм; при расположении нижней арматуры более чем в два ряда по высоте расстояние между стержнями в горизонтальном направлении (кроме стержней двух нижних рядов) - не менее 50 мм;

если стержни при бетонировании занимают вертикальное положение - не менее 50 мм; при систематическом контроле фракционирования заполнителей бетона это расстояние может быть уменьшено до 35 мм, но при этом должно быть не менее полуторакратного наибольшего размера крупного заполнителя.

При стесненных условиях допускается располагать стержни арматуры попарно (без зазора между ними).

В элементах с напрягаемой арматурой, натягиваемой на бетон (за исключением непрерывно армированных конструкций), расстояние в свету между каналами для арматуры должно быть, как правило, не менее диаметра канала и не менее 50 мм.

Примечание. Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.

АНКЕРОВКА НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ

5.13. Стержни периодического профиля, а также гладкие арматурные стержни, применяемые в сварных каркасах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и вязаных сеток должны заканчиваться крюками, лапками или петлями.

5.14 (5.7). Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее lan, определяемую по формуле

,                                              (306)

но не менее lan = λand,

где значения ωan, Δλan и λan, а также допускаемые минимальные величины lan определяются по табл. 55. Коэффициент условий работы арматуры γst принимается по табл. 35 в зависимости от температуры арматуры.

Таблица 55

Условия работы ненапрягаемой арматуры

Параметры для определения анкеровки ненапрягаемой арматуры

периодического профиля

гладкой

ωan

Δλan

λan

lan, мм

ωan

Δλan

λan

lan, мм

не менее

не менее

1. Заделка растянутой арматуры в растянутом бетоне

0,70

11

20

250

1,20

11

20

250

2. Заделка сжатой или растянутой арматуры в сжатом бетоне

0,50

8

12

200

0,80

8

15

200

3. Стыки арматуры внахлестку:

 

 

 

 

 

 

 

 

в растянутом бетоне

0,90

11

20

250

1,55

11

20

250

в сжатом бетоне

0,65

8

15

200

1,00

8

15

200

К величине Rb допускается введение коэффициентов условий работы бетона, кроме γb2.

Коэффициент условий работы бетона γbt принимается по табл. 16 в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры, при этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки.

Если по расчету вдоль анкеруемых стержней образуются трещины от растяжения бетона, то стержни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину lan, определяемую по формуле (306).

В случае когда анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности с полным расчетным сопротивлением, вычисленную по формуле (306) длину анкеровки lan допускается уменьшать, умножая ее на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры.

При невозможности выполнения указанных выше требований должны быть приняты меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматриваемом сечении (постановка косвенной арматуры, приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб анкерующих стержней). При этом величина lan должна быть не менее 10d.

При увлажнении бетона и при температуре арматуры свыше 200 °С величину lan, определяемую по формуле (306), следует увеличивать на 20 %, к каждому растянутому продольному стержню необходимо предусматривать приварку не менее двух поперечных стержней.

5.15. Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, заводимых за грань опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны выполняться следующие требования:

если соблюдаются условия п. 3.57, длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна составлять не менее 5d;

если условия п. 3.57 не соблюдаются, длина запуска стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна быть не менее 10d.

Длина зоны анкеровки lan на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивления арматуры, определяется согласно указаниям п. 5.14 и поз. 2 табл. 55.

При наличии косвенной арматуры длина зоны анкеровки снижается путем деления коэффициента ωan на величину 1 + 12μv и уменьшения коэффициента Δλan на величину .

Здесь γbt -   коэффициент условий работы бетона, принимаемый по табл. 16 в зависимости от температуры бетона на уровне арматуры;

μv -   объемный коэффициент армирования, определяемый: при сварных сетках - по формуле (207); при огибающих хомутах -

,                                                           (307)

где Asw -      площадь сечения огибающего хомута, расположенного у граней элемента; в любом случае значение μv принимается не более 0,06.

Напряжение сжатия бетона на опоре σb определяется делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимается не более 0,5Rbγbt.

Косвенное армирование распределяется по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещины. Длина запуска стержней за внутреннюю грань опоры уменьшается против требуемой, если величина lan < 10d, и принимается равной lan, но не менее 5d. В этом случае, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным стальным закладным деталям снижение расчетного сопротивления продольной арматуры на опорном участке не производится.

ПРОДОЛЬНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

5.16. Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах из обычного и жаростойкого бетона (в процентах от площади сечения бетона) должна приниматься не менее указанной в табл. 56.

Таблица 56

Условия работы элемента

Минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах из обычного и жаростойкого бетонов (% площади сечения бетона)

1. Арматура S в изгибаемых, а также во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы за пределами рабочей высоты сечения

0,05

2. Арматура S и S′ во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы между арматурой S и S

0,05

3. Арматура S и S′ во внецентренно сжатых элементах при

 

       l0/i < 17

0,05

17 ≤ l0/i ≤ 35

0,10

35 ≤ l0/i ≤ 83

0,20

       l0/i > 83

0,25

Примечание. Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в табл. 56, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения h0.

В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально растянутых элементах указанная величина минимального армирования относится к полной площади сечения бетона.

В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально растянутых элементах минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл. 56.

Минимальный процент содержания арматуры S и S′ во внецентренно сжатых элементах, несущая способность которых при расчетном эксцентриситете используется менее чем на 50 %, независимо от гибкости элементов принимается равным 0,05.

Требования табл. 56 не распространяются на армирование, определяемое расчетом элемента для стадии транспортирования и возведения; в этом случае площадь сечения арматуры определяется только расчетом по прочности.

Если расчетом установлено, что несущая способность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то должны учитываться требования п. 1.20 для слабоармированных элементов.

Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, устанавливаемой по контуру плит или панелей из расчета на изгиб в плоскости плиты (панели).

5.17 (5.8). Диаметр продольной рабочей арматуры не должен превышать при температуре арматуры, °С:

до     100   включ........................................................................................... 28 мм

св.    100   до      200..................................................................................... 25   »

»      200   »        300..................................................................................... 20   »

»      300   »        400..................................................................................... 16   »

»      400......................................................................................................... 12   »

Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм.

5.18. В линейных внецентренно сжатых элементах расстояния между осями стержней продольной арматуры должны приниматься в направлении, перпендикулярном плоскости изгиба, - не более 400 мм, а в направлении, параллельном плоскости изгиба, - не более 500 мм.

5.19. Во внецентренно сжатых элементах, несущая способность которых при заданном эксцентриситете продольной силы используется менее чем на 50 %, а также в элементах с гибкостью l0/i < 17 (например, подколенники), где по расчету сжатая арматура не требуется, а количество растянутой арматуры не превышает 0,3 %, допускается не устанавливать продольную и поперечную арматуру, требуемую согласно указаниям пп. 5.18, 5.22 и 5.23, по граням, параллельным плоскости изгиба. При этом армирование по граням, перпендикулярным плоскости изгиба, производится сварными каркасами и сетками с толщиной защитного слоя бетона не менее 50 мм и не менее двух диаметров продольной арматуры.

5.20. В балках шириной более 150 мм число продольных рабочих стержней, заводимых за грань опоры, должно быть не менее двух. В ребрах сборных панелей, настилов, часторебристых перекрытий и т.п. шириной 150 мм и менее допускается доведение до опоры одного продольного рабочего стержня.

В плитах расстояние между стержнями, заводимыми за грань опоры, не должно превышать 400 мм, причем площадь сечения этих стержней на 1 м ширины плиты должна составлять не менее 1/3 площади сечения стержней в пролете, определенной расчетом по наибольшему изгибающему моменту.

При армировании неразрезных плит сварными рулонными сетками допускается вблизи промежуточных опор все нижние стержни переводить в верхнюю зону.

Расстояния между осями рабочих стержней в средней части пролета плиты и над опорной (вверху) должны быть не более 200 мм при толщине плиты до 150 мм и не более 1,5h при толщине плиты более 150 мм, где h - толщина плиты.

5.21. В изгибаемых элементах при высоте сечения более 700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм и площадью сечения не менее 0,1 % площади сечения бетона с размерами, равными: по высоте элемента - расстоянию между этими стержнями и по ширине элемента - половине ширины ребра элемента, но не более 200 мм.

ПОПЕРЕЧНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

5.22. У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура, должна предусматриваться также поперечная арматура, охватывающая крайние продольные стержни. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента. Диаметр поперечной арматуры в зависимости от ее температуры не должен превышать диаметров, указанных в пп. 5.17 и 5.24.

Поперечную арматуру допускается не ставить у граней тонких ребер изгибаемых элементов (шириной 150 мм и менее), по ширине которых располагается лишь один продольный стержень или сварной каркас.

Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры хомуты должны ставится на расстояниях: при Rsc £ 400 МПа - не более 500 мм и при вязаных каркасах не более 15d, а при сварных - не более 20d; при Rsc ³ 450 МПа - не более 400 мм и при вязаных каркасах не более 12d, а при сварных - не более 15d (d - наименьший диаметр сжатых продольных стержней, мм). При этом конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых стержней от их бокового выпучивания в любом направлении.

Расстояния между хомутами внецентренно сжатых элементов в местах стыкования рабочей арматуры внахлестку без сварки должны составлять не более 10d.

Если насыщение элемента требуемой по расчету сжатой продольной арматурой S′ составляет более 1,5 %, а также если все сечение элемента сжато и общее насыщение арматурой S и S′ свыше 3 %, расстояние между хомутами должно быть не более 10d и не более 300 мм.

При проверке соблюдения требований настоящего пункта продольные сжатые стержни, не учитываемые расчетом, не должны приниматься во внимание, если диаметр этих стержней не превышает 12 мм и половины толщины защитного слоя бетона.

5.23. Конструкция вязаных хомутов во внецентренно сжатых элементах должна быть такова, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы - на расстоянии не более 400 мм по ширине грани элемента. При ширине грани не более 400 мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом.

При армировании внецентренно сжатых элементов плоскими сварными каркасами два крайних каркаса (расположенные у противоположных граней) должны быть соединены друг с другом для образования пространственного каркаса. Для этого у граней элемента, нормальных к плоскости каркасов, должны ставиться поперечные стержни, привариваемые контактной сваркой к угловым продольным стержням каркасов, или шпильки, связывающие эти стержни на тех же расстояниях, что и поперечные стержни плоских каркасов.

Если крайние плоские каркасы имеют промежуточные продольные стержни, то они не реже чем через один и не реже чем через 400 мм по ширине грани элемента должны связываться с продольными стержнями шпильками, расположенными у противоположной грани. Шпильки допускается не ставить при ширине данной грани элемента не более 500 мм, если число продольных стержней у этой грани не превышает четырех.

5.24. Диаметр хомутов в вязаных каркасах внецентренно сжатых линейных элементов должен приниматься не менее 0,25d и не менее 5 мм, где d - наибольший диаметр продольных стержней.

Диаметр хомутов в вязаных каркасах изгибаемых элементов должен приниматься не менее:

при h ≤ 800 мм.............................................................................................. 6 мм

   »  h > 800   »................................................................................................ 8  »

Соотношение диаметров поперечных и продольных стержней в сварных каркасах и в сварных сетках устанавливается из условий сварки по соответствующим нормативным документам.

5.25. В балочных конструкциях высотой более 150 мм, а также в многопустотных плитах (или аналогичных часторебристых конструкциях) высотой более 300 мм должна устанавливаться поперечная арматура в соответствии с указаниями п. 5.26.

В сплошных плитах независимо от высоты, в многопустотных плитах (или аналогичных часторебристых конструкциях) высотой менее 300 мм и в балочных конструкциях высотой менее 150 мм допускается поперечную арматуру не устанавливать. При этом должны быть обеспечены требования расчета согласно указаниям п. 3.57.

5.26. Поперечная арматура устанавливается на приопорных участках, равных при равномерно распределенной нагрузке 1/4 пролета, а при сосредоточенных нагрузках - расстоянию от опоры до ближайшего груза, но не менее 1/4 пролета с шагом при высоте сечения:

h ≤ 450 мм............................................................ не более h/2 и не более 150 мм

h > 450  »                                                                »      »    h/3 »  »      ».... 500  »

На остальной части пролета при высоте сечения h > 300 мм поперечная арматура устанавливается с шагом не более 3/4h и не более 500 мм.

Для колонн, а также для ребристых плит на средней части пролета при выполнении требований п. 3.57 приведенные выше указания не учитываются.

5.27. Поперечная арматура предусматривается для восприятия поперечных сил и должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры, обеспечивающую равнопрочность соединений и хомутов.

5.28. При наличии отогнутой арматуры начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального сечения, в котором отгибаемый стержень используется по расчету, не менее чем на 0,5h, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того нормального сечения, в котором отгиб не требуется по расчету.

Концы отгибов должны иметь прямые участки, обеспечивающие необходимую анкеровку, согласно указаниям п. 5.14.

5.29. Поперечное армирование коротких консолей колонн выполняется горизонтальными или наклонными под углом 45° хомутами (черт. 30). Шаг хомутов должен быть не более h/4 и не более 150 мм, где h - высота консоли.

Черт. 30. Схема армирования коротких консолей

а - наклонными хомутами; б - отогнутыми стержнями и горизонтальными хомутами

СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ И ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ

5.30. Арматура из горячекатаной стали гладкого и периодического профиля, термически упрочненной стали классов Ат-IIIС и Ат-IVC и обыкновенной арматурной проволоки, а также закладные детали должны, как правило, изготовляться с применением для соединения стержней между собой и с плоскими элементами проката сварки следующих видов: контактной точечной и стыковой, автоматической и полуавтоматической дуговой, а также в указанных ниже случаях ручной дуговой сварки. Стыковые соединения упрочненной вытяжкой арматуры класса А-IIIв должны свариваться до ее упрочнения.

Сварные соединения стержневой термически упрочненной арматуры классов Ат-V и Ат-VI, высокопрочной арматурной проволоки и арматурных канатов не допускаются.

5.31. Типы сварных соединений и способы сварки арматуры и закладных деталей должны назначаться с учетом условий эксплуатации и свариваемости стали, технико-экономических показателей и технологических возможностей предприятия-изготовителя в соответствии с указаниями государственных стандартов и нормативных документов на сварную арматуру и закладные детали железобетонных конструкций (см. справочные прил. 5 и 6).

5.32. В заводских условиях при изготовлении сварных арматурных сеток, каркасов и соединений по длине отдельных стержней следует применять преимущественно контактную точечную и стыковую сварку, а при изготовлении закладных деталей - автоматическую сварку под флюсом для тавровых и контактную рельефную сварку для нахлесточных соединений.

5.33. При монтаже арматурных изделий и сборных железобетонных конструкций в первую очередь должны применяться полуавтоматические способы сварки, обеспечивающие возможность контроля качества соединений.

5.34. При отсутствии необходимого сварочного оборудования допускается выполнять в заводских и монтажных условиях крестообразные, стыковые, нахлесточные и тавровые соединения арматуры и закладных деталей, применяя приведенные в справочных прил. 5 и 6 и в нормативных документах на сварочную арматуру и закладные детали способы дуговой, в том числе и ручной сварки. Не допускается применять дуговую сварку прихватами в крестообразных соединениях стержней рабочей арматуры класса A-III марки 35ГС.

Применяя ручную дуговую сварку при выполнении сварных соединений, рассчитываемых по прочности, в сетках и каркасах следует устанавливать дополнительные конструктивные элементы в местах соединения стержней продольной и поперечной арматуры (прокладки, косынки, крючки и т.д.).

СТЫКИ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ ВНАХЛЕСТКУ (БЕЗ СВАРКИ)

5.35. Стыки ненапрягаемой рабочей арматуры внахлестку применяются при стыковании как сварных, так и вязаных каркасов и сеток.

Стыки стержней рабочей арматуры внахлестку не рекомендуется располагать в растянутой зоне изгибаемых и внецентренно растянутых элементов в местах полного использования арматуры. Такие стыки не допускаются в линейных элементах, сечение которых полностью растянуто (например, в затяжках арок), а также во всех случаях применения стержневой арматуры классов A-IV и выше.

5.36 (5.10). Стыки растянутой или сжатой рабочей арматуры, а также сварных сеток и каркасов в рабочем направлении должны иметь длину перепуска (нахлестки) l не менее величины lan, определяемой по формуле (306) и табл. 55.

Диаметр стыкуемых стержней в зависимости от температуры арматуры следует принимать согласно требованиям пп.