ОДМ 218.5.002-2008. Методические рекомендации по применению полимерных геосеток (георешеток) для усиления слоев дорожной одежды из зернистых материалов

.
Наименование документа:ОДМ 218.5.002-2008
Тип документа:ОДМ
Статус документа:Действует
Название:Методические рекомендации по применению полимерных геосеток (георешеток) для усиления слоев дорожной одежды из зернистых материалов
Область применения:Рекомендации предназначены для нормирования применения полимерных геосеток (георешеток) для усиления несущих оснований нежестких дорожных одежд автомобильных дорог общего пользования или переходного типа покрытий, устраиваемых из необработанных зернистых материалов, могут быть использованы при регламентации усиления дорожных одежд других объектов транспортного строительства, в частности, городских дорог, автомобильных дорог промышленных и сельскохозяйственных предприятий, временных автомобильных дорог, подъездных путей, площадок для остановки и стоянки автомобилей и т.д.
Краткое содержание:

1. Область применения

2. Нормативные ссылки

3. Определения

4. Общие положения

5. Требования к материалам

6. Методика проектирования

6.1. Конструктивные решения

6.2. Методика расчета

7. Особенности технологии производства работ

Приложения

А. Особенности применения полимерных георешеток при строительстве временных дорог

Б. Основные положения методов оценки механических свойств георешеток (геосеток), применяемых для армирования зернистых материалов

В. Примеры расчета армированных дорожных одежд

Г. Характеристики разновидностей двухосных георешеток

Д. Значения регрессивных коэффициентов к расчету по п. 6.2

Е. Примеры расчета дорожных одежд временных дорог (к Приложению А)

Комментарий:Документ введен впервые и имеет рекомендательный характер.
Дата добавления в базу:01.09.2013
Дата актуализации:01.12.2013
Доступно сейчас для просмотра:100% текста. Полная версия документа.
Организации:
Связанные документы:

СНиП 2.05.02-85* Автомобильные дороги

СНиП 3.06.03-85 Автомобильные дороги

ГОСТ 8267-93 Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия

ГОСТ 2678-94 Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Методы испытаний

ГОСТ 25607-94 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные для покрытий и оснований автомобильных дорог и аэродромов. Технические условия

ВСН 8-89 Инструкция по охране природной среды при строительстве, ремонте и содержании автомобильных дорог

ВСН 19-89 Правила приемки работ при строительстве и ремонте автомобильных дорог

ВСН 37-84 Инструкция по организации движения и ограждению мест производства дорожных работ

СНиП 12-03-2001 Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования

ОДН 218.046-01 Проектирование нежестких дорожных одежд

СНиП 12-04-2002 Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство

ГОСТ 12020-72 Пластмассы. Методы определения стойкости к действию химических сред

ГОСТ 9.049-91 Единая система защиты от коррозии и старения. Материалы полимерные и их компоненты. Методы лабораторных испытаний на стойкость к воздействию плесневых грибов

ГОСТ Р 50275-92 Материалы геотекстильные. Метод отбора проб

ГОСТ Р 50277-92 Материалы геотекстильные. Метод определения поверхностной плотности

СТО 218.3.003-2006 Стандарт организации. Геосетки полимерные дорожные марки "Славрос СД" и "Славрос СО"

ГОСТ 8736-93 Песок для строительных работ. Технические условия

ОДМ Рекомендации по применению геосинтетических материалов при строительстве и ремонте автомобильных дорог

Руководство по строительству оснований и покрытий автомобильных дорог из щебеночных и гравийных материалов

ВСН 49-86 Указания по повышению несущей способности земляного полотна и дорожных одежд с применением синтетических материалов

.

ОДМ 218.5.002-2008

ОТРАСЛЕВОЙ ДОРОЖНЫЙ МЕТОДИЧЕСКИЙ ДОКУМЕНТ

Утверждены распоряжением
Росавтодора
от 30.05.2008 № 203-р

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ПРИМЕНЕНИЮ ПОЛИМЕРНЫХ ГЕОСЕТОК
(ГЕОРЕШЕТОК) ДЛЯ УСИЛЕНИЯ СЛОЕВ ДОРОЖНОЙ
ОДЕЖДЫ ИЗ ЗЕРНИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ

 

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ДОРОЖНОЕ АГЕНТСТВО
(РОСАВТОДОР)

 

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. РАЗРАБОТАНЫ специалистами ФГУП «РосдорНИИ» (канд. техн. наук Ю.Р. Перков, А.П. Фомин, А.Е. Мерзликин, инженеры Е.В. Никанычева, О.Б. Коренков, О.В. Труфанова, Ю.И. Косарев, Н.Д. Еременко) и ООО НТЦ «Геотехнологии» (канд. техн. наук С.О. Гунин, Г.В. Киселев, А.В. Стрельцов). При разработке рекомендаций учтены результаты исследований, выполненных СПб. ВИТУ и ОАО «СоюздорНИИ». В качестве основы методики проектирования армированных дорожных одежд принята методика расчета ООО НТЦ «Геотехнологии».

2. ВНЕСЕНЫ Управлением строительства и проектирования автомобильных дорог Федерального дорожного агентства Министерства транспорта РФ.

3. ИЗДАНЫ распоряжением Федерального дорожного агентства от 30.05.2008 г. № 203-р.

4. ВВЕДЕНЫ ВПЕРВЫЕ.

5. ИМЕЮТ РЕКОМЕНДАТЕЛЬНЫЙ ХАРАКТЕР.

 

1 Область применения

Настоящие Рекомендации предназначены для нормирования применения полимерных геосеток (георешеток) для усиления несущих оснований нежестких дорожных одежд автомобильных дорог общего пользования или переходного типа покрытий, устраиваемых из необработанных зернистых материалов. Они могут быть также использованы при регламентации усиления дорожных одежд других объектов транспортного строительства, в частности, городских дорог, автомобильных дорог промышленных и сельскохозяйственных предприятий, временных автомобильных дорог, подъездных путей, площадок для остановки и стоянки автомобилей и т.д.

Рекомендации дополняют положения действующих документов, касающихся проектирования нежестких дорожных одежд (ОДН 218.046-01) и применения геосинтетических материалов (2.16), в части нормирования применения геосеток (георешеток) для усиления дорожных одежд. ОДМ рекомендуется использовать при: проектировании дорожных одежд строящихся автомобильных дорог;

- проектировании дорожных одежд участков уширения существующих автомобильных дорог;

- выполнении ремонтных работ на отдельных ослабленных участках существующих автомобильных дорог, если предусмотрена замена дорожной одежды.

Рекомендации содержат методику проектирования армированных дорожных одежд и технологию производства работ. Применение армирования слоев дорожных одежд из зернистых материалов позволяет продлить сроки службы, повысить эксплуатационную надежность дорожных конструкций, уменьшить толщины слоев дорожной одежды.

2 Нормативные ссылки

В настоящем методическом документе использованы ссылки на следующие нормативно-технические документы:

2.1 ГОСТ Р 50275-92 Материалы геотекстильные. Методы отбора проб.

2.2 ГОСТ Р 50277-92 Материалы геотекстильные. Метод определения поверхностной плотности.

2.3 ГОСТ 9.049-91 Единая система защиты от старения. Материалы полимерные и их компоненты. Методы лабораторных испытаний к воздействию плесневых грибов.

2.4 ГОСТ 2678-94 Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Методы испытаний.

2.5 ГОСТ 8267-93 Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия.

2.6 ГОСТ 12020-72 Пластмассы. Методы определения стойкости к действию химических сред.

2.7 ГОСТ 25607-94 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные для покрытий и оснований автомобильных дорог и аэродромов. Технические условия.

2.8 СНиП 2.05.02-85* Автомобильные дороги.

2.9 СНиП 3.06.03-85 Автомобильные дороги.

2.10 СНиП 12-03-2001 Безопасность труда в строительстве. Часть 1.

2.11 СНиП 12-04-2002 Безопасность труда в строительстве. Часть 2.

2.12 ВСН 8-89 Инструкция по охране природной среды при строительстве, ремонте и содержании автомобильных дорог.

2.13 ВСН 19-89 Правила приемки работ при строительстве и ремонте автомобильных дорог.

2.14 ВСН 37-84 Инструкция по организации движения и ограждению мест производства работ.

2.15 ОДН 218.046-01 Проектирование нежестких дорожных одежд.

2.16 Рекомендации по применению геосинтетических материалов при строительстве и ремонте автомобильных дорог (взамен ВСН 49-86). ФГУП «Информавтодор», - М., 2003.

2.17 Руководство по строительству оснований и покрытий автомобильных дорог из щебеночных и гравийных материалов. СоюздорНИИ. - М., 1999.

Примечание. При пользовании настоящими Рекомендациями целесообразно проверить действие ссылочных стандартов, классификаторов и других документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году, или по другим источникам. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящими Рекомендациями следует руководствоваться заменённым (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Определения

В настоящем документе применены следующие термины с соответствующими определениями.

3.1 Термины, определяющие вид материала:

георешетка: плоский полимерный материал жесткой сетчатой структуры, жестко скрепленный в узлах с образованием ячеек размерами, большими, чем размеры ребер (выделяется также по параметрам «относительный показатель деформативности в плоскости георешетки» и «относительная прочность узлов» - таблица 5.1 и Приложение Б.2);

геосетка: плоский полимерный материал, состоящий из параллельных рядов ребер, перекрытых и сплетенных, как правило, элементами той же структуры под различными углами с образованием эластичной сетчатой структуры (выделяется также по параметрам «относительный показатель деформативности в плоскости георешетки» и «относительная прочность узлов» - таблица 5.1 и Приложение Б.2);

геосетка (георешетка) одноосноориентированная: геосетка (георешетка), имеющая повышенные показатели механических свойств в одном направлении - продольном (направлении раскатки рулона);

геосетка (георешетка) двухосноориентированная: геосетка (георешетка), имеющая близкие (отличающиеся не более чем на 20 %) механические свойства в продольном и поперечном направлениях;

ребра геосетки (георешетки): основные элементы геосетки (георешетки) в виде плоских пластин, объединяемых в узлах с образованием ячеек;

узлы геосетки (георешетки): места объединения ребер, имеющие (для георешеток) повышенную по отношению к ребрам толщину;

ориентирование: технологический процесс, позволяющий повысить механические свойства полимера;

экструзия: процесс плавления и выдавливания под давлением термопластического полимера с рядом добавок со специальными функциями;

геокомпозит: многослойный материал из скрепленных в плоскости слоев (не менее двух слоев) геосетки (георешетки) и нетканого материала.

3.2 Термины и условные обозначения, определяющие геометрические параметры геосеток (георешеток) - см. также п. Г.1 Приложения Г:

размер ячейки в продольном (поперечном) направлении AL (AT): расстояние между осями ребер в направлении длины (ширины) материала;

ширина ребер в продольном (поперечном) направлении WLR (WTR): минимальная ширина ребер, расположенных в направлении длины (ширины) материала;

толщина ребер в продольном (поперечном) направлении tLR (TR): минимальная толщина ребер, расположенных в направлении длины (ширины) материала;

tj - толщина узлов;

BR - ширина рулона;

LR - длина рулона;

FLR (FTR) - площадь сечения ребер, расположенных в направлении длины (ширины) материала.

3.3 Термины и условные обозначения, определяющие основные механические свойства геосеток (георешеток):

прочность при растяжении в продольном (поперечном) направлении RLR (RTR): максимальное растягивающее усилие при одноосном растяжении образца в направлении длины (ширины) материала с постоянной скоростью растяжения, отнесенное к ширине образца (выражается в кН/м, определяется по методике п. Б.1 Приложения Б);

eLRmax (eTRmax) - относительная деформация в продольном (поперечном) направлении при разрыве (см. Приложение Б.1);

eLRR (eTRR) - относительная деформация при максимальном растягивающем усилии в направлении длины (ширины) материала, %;

RLR(e) и RTR(e) - усилие в образце в направлении длины (ширины) материала, отнесенное к ширине образца, возникающее при определенной относительной деформации e (как правило, e = 2 % и e = 5 %, см. Приложение Б.1), кН/м;

ELR(e) и ETR(e) - условный показатель деформативности в направлении длины (ширины) материала, определяемый при фиксированном значении относительной деформации по Приложению Б.1, кН/м;

RjR - относительная прочность узлов сетки, определяемая по Приложению Б.2 (в % к RLR или RTR);

GLR (GTR) - условный показатель жесткости в плоскости материала по направлению его длины (ширины), определяемый по Приложению Б.2 (в % к RLR(e) и RTR(e));

PLR TR) - условный показатель сопротивляемости местным повреждениям в направлении длины (ширины) материала, определяемый но Приложению Б.3 (в % к RLR(e) и RTR(e)).

3.4 Термины и условные обозначения, определяющие дополнительные механические свойства геосеток (георешеток), не регламентируемые требованиями раздела 5 (определяются по методике Приложения Б.1)

ELR, ETR - условное значение модуля упругости для геосетки (георешетки), МПа;

E’”LR, E’”TR - условное значение модуля упругости для ребра сетки, МПа;

E’”LR × FLR, E’”TR × FTR - показатель деформативности материала, Н.

3.5 Термины, определяющие отдельные показатели геосеток (георешеток), не упомянутые в п.п. 2.2, 2.3:

поверхностная плотность gR - отношение массы образца определенного размера к его площади, определяемая по ГОСТ Р 50277 (г/м2);

стойкость к агрессивным воздействиям - группа показателей, характеризуемая в разделе 5;

KLR (KTR) - число ребер геосетки (георешетки) на 1 пог. м материала по направлению длины (ширины). Может определяться нецелым числом (с точностью до десятых долей).

4 Общие положения

4.1 Введение в конструкцию дорожной одежды георешетки (геосетки) позволяет усилить дорожную одежду и предупредить взаимопроникновение материалов контактирующих слоев. Усиление достигается благодаря совместной работе георешетки (геосетки) с зернистым материалом основания (покрытия переходного типа), приводящей к блокировке (ограничению перемещений) отдельных зерен этого материала в ячейках геосетки (георешетки). Образованный композитный слой «зернистый материал + георешетка» обладает лучшими механическими свойствами, прежде всего, повышенной устойчивостью к воздействию динамических нагрузок.

4.2 С позиций критериев расчета на прочность ОДН 218.046-01 наибольшее влияние образование композитного слоя (армирование) оказывает на величину активных напряжений сдвига, возникающих в грунтовом слое, расположенном непосредственно под композитным слоем основания.

4.3 Область рационального использования георешеток (геосеток) с учетом положений п.п. 4.1, 4.2:

- дорожная одежда имеет в своем составе слой несущего основания из неукрепленных зернистых материалов (щебень, гравий, щебеночно-гравийно-песчаные смеси, шлак и др.) или имеет покрытие переходного типа из таких материалов;

- определяющим критерием при расчете дорожной одежды является условие сдвигоустойчивости грунта дополнительного слоя основания или грунта рабочего слоя земляного полотна при его отсутствии, то есть условие (3.11) ОДН 218.046-01. Этот критерий является, как правило, определяющим при расположении под несущим основанием песчаного слоя (непылеватые пески), а также при проектировании дорожных одежд под расчетные нагрузки групп А2, A3.

4.4 Выбор армирующего материала и получаемый в результате армирования эффект зависит от свойств армирующего материала и материала основания. Они должны отвечать требованиям раздела 5 настоящих Рекомендаций.

4.5 Проектирование нежестких дорожных одежд постоянных автомобильных дорог с армированными основаниями выполняют в соответствии с разделом 6. Применяемый при проектировании полуэмпирический метод расчета справедлив при следующих условиях:

- для армирования используются георешетки в определении п. 3.1 настоящих Рекомендаций с размерами ячеек в пределах 33 ¸ 41 мм;

- несущий слой основания создается из зернистых материалов с максимальной крупностью зерен до 80 мм.

4.6 Проектирование дорожных одежд временных дорог может выполняться в соответствии с Приложением А.

4.7 Получаемый в результате армирования оснований (покрытий переходного типа) эффект выражается в:

- продлении сроков службы, повышении эксплуатационной надежности дорожных конструкций, улучшении транспортно-эксплуатационных показателей автомобильных дорог;

- возможности уменьшения толщин слоев дорожной одежды, материалоемкости, транспортных расходов, сроков строительства.

4.8 Выбор конструкций дорожных одежд выполняют на основе технико-экономического сопоставления вариантов. При этом следует учитывать возникающий в сопоставлении с традиционными решениями технический эффект, связанный с повышением надежности дорожных конструкций, качества строительства, долговечности, что не всегда может быть точно оценено количественно. При строительстве и ремонте автомобильных дорог, особенно высоких технических категорий, а также в сложных погодно-климатических и грунтово-гидрологических условиях, наличие такого эффекта при его надлежащем техническом обосновании может оказаться более существенным с точки зрения работоспособности, транспортно-эксплуатационных качеств дорожной конструкции, чем получение единовременной экономии средств по другим из сопоставляемых вариантов.

4.9 Отдельные положения настоящих Рекомендаций могут уточняться на основе опыта строительства, новых данных исследований, обобщенных применительно к конкретным разновидностям и маркам армирующих материалов в соответствующих технических документах, утвержденных в установленном порядке.

5 Требования к материалам

5.1 Дополнительные требования к материалам дорожных одежд не предъявляются, однако рекомендуется соблюдать определенные соотношения между крупностью зерен материала армируемого основания и размером ячеек георешеток (геосеток), обеспечивающие совместность их работы.

Для зернистых фракционированных материалов должны соблюдаться следующие соотношения:

0,5(d + D) > 0,7А,

D £ 2,0A,                                                             (5.1)

d ³ 0,5A,

где d и D - наименьшие и наибольшие номинальные размеры зерен материала основания;

А - средний размер ячейки (среднее между значениями AL и АТ в определении п. 3.2).

5.2 При армировании оснований георешетками (геосетками) с размерами ячейки в пределах 33 ¸ 41 мм допустимо применение в качестве материала оснований фракционированного щебня по ГОСТ 8267 фракций 20 - 40 мм, 40 - 70 (80) мм или готовых щебеночно-песчаных, гравийно-песчаных и щебеночно-гравийно-песчаных смесей С4 и С5 по ГОСТ 25607.

5.3 Применяемые для армирования дорожных одежд постоянных автомобильных дорог георешетки (геосетки) должны отвечать требованиям по наличию технической документации (п. 5.4) и параметрам, определяющим технологичность применения (п. 5.5), долговечность (п. 5.6), возможность применения (п. 5.7) и эффективность применения (п. 5.8). Перечень и общая характеристика параметров по п.п. 5.5 - 5.8 представлены в таблице 5.1.

5.4 Применение армирующих материалов возможно при наличии:

5.4.1 Стандартов организаций на армирующий материал, содержащих область применения, нормативные ссылки, термины и определения (рекомендуется придерживаться терминологии, представленной в разделе 3), технические требования (рекомендуется характеризовать все параметры по п.п. 5.5 - 5.8, в том числе не определяемые при текущем контроле производителем), требования безопасности, охраны окружающей среды, правила приемки, методы контроля (рекомендуется применение методов контроля по таблице 5.1), правила транспортирования и хранения (рекомендуется учитывать положения п. 5.6), указания по эксплуатации, гарантии изготовителя;

5.4.2 Документов, регламентирующих область применения материала конкретной марки, составляемых на основе оценки параметров свойств по п.п. 5.5 - 5.8, разработанных или согласованных организациями, представляющими отрасль потребителя (заключения, рекомендации по применению и др.);

5.4.3 Сертификатов соответствия, выданных с учетом положений документов по п. 5.4.2 и протоколов испытаний организаций, представляющих отрасль потребителя.

5.5 Форма поставки армирующих материалов должна обеспечивать возможность немеханизированной их укладки на объекте строительства и отсутствие или минимальный перерасход материалов. Возможность соблюдения этого условия обеспечивается регламентацией параметров по п.п. 2.1, 2.2 таблицы 5.1.

5.6 Применяемые в дорожных конструкциях постоянных автомобильных дорог армирующие материалы должны иметь срок службы, превышающий срок службы дорожных одежд. Возможность соблюдения этого условия косвенно обеспечивается регламентацией параметров по п.п. 1.1, 1.2, 1.3 таблицы 5.1, а также учетом положений п. 5.7.

Таблица 5.1

Перечень и общая характеристика регламентируемых параметров полимерных армирующих материалов
при применении в конструкциях постоянных автомобильных дорог

№ п/п

Параметр

Характеристика параметра

Регламентация

1

2

3

4

1.

Параметры, определяющие стойкость к различным агрессивным воздействиям

1.1

Состав сырья

Определяет стойкость к биологическим, химическим, температурным воздействиям

Ограничение по применению полиэфирных материалов при рН ³ 9, повышенные требования к упаковке и хранению для полипропиленовых материалов

1.2

Химическая стойкость

Метод 2 ГОСТ 12020

Снижение прочности не более 10 %

1.3

Биологическая стойкость

Грибоустойчивость по ГОСТ 9.049

Подтверждение характеристики по грибоустойчивости - не выше ПГ113

1.4

Температурные воздействия

Гибкость при отрицательных температурах по ГОСТ 2678

Обеспечение гибкости при температуре - 30° и радиусе закругления 50 - 80 мм

1.5

Технологические воздействия

Метод Приложения Б.3

Снижение прочности не более 10 %. Для полиэфирных материалов - отсутствие повреждений защитного покрытия (дополнительно)

2.

Геометрические параметры и вес рулона

2.1

Ширина

Определяет технологичность применения и отсутствие перерасхода материала

Возможность изменения в диапазоне 2 - 4 м с кратностью не выше 0,5 м, возможность поставки шириной более 3,5 м

2.2

Вес рулона

Определяет технологичность применения

Вес рулона - в пределах 60 - 70 кг

2.3

Размер ячейки геосетки (георешетки)

Определяет эффективность применения, зависит от гранулометрии материала армирующего основания

Для наиболее распространенных материалов оснований (фракции 20 - 40 мм, 40 - 70 мм, смеси С4, С5) размер ячейки для геосеток 25 - 40 мм, для георешеток 33 - 40 мм

3.

Механические свойства

3.1

Прочность при растяжении RLR (RTR)

Метод Приложения Б.1 (определяет сохранность материала при укладке)

Не ниже 20 кН/м

3.2

Относительная деформация при разрыве eLRmax (eTRmax)

Метод Приложения Б.1 (определяет сохранность материала при укладке)

Для материалов прочностью до 30 кН/м не ниже 10 %

3.3

Относительная деформация при максимальной нагрузке eLRR (eTRR)

Метод Приложения Б.1 (может влиять на эффективность применения)

Не выше 15 %

3.4

Условный показатель деформативности ELR(e) и ETR(e) при деформации e

Метод Приложения Б.1 (определяет эффективность применения)

ER не ниже 300 кН/м при e = 2 %

3.5

Относительная прочность узловых соединений RjR

Метод Приложения Б.2 (идентификационный параметр)

Не ниже 50 % от RR

3.6

Условный показатель деформативности в плоскости материала GR

Метод Приложения Б.2 (идентификационный параметр, влияющий на эффективность применения)

Не ниже 10 % от RR(e)

Примечание. Условные обозначения по разделу 2 Рекомендаций.

5.7 Возможность применения армирующих материалов определяется их сохранностью при укладке на контакте зернистый материал - грунт при воздействии нагрузок от занятой на строительстве техники (стойкостью к технологическим воздействиям, которые обычно превышают эксплуатационные). Соблюдение этого условия обеспечивается регламентацией параметров по п.п. 1.5, 3.1, 3.3.

5.8 Эффективность применения определяется показателями, характеризующими деформативность армирующих материалов (п.п. 3.3, 3.4, 3.6 таблицы 5.1) и структурные особенности (п.п. 2.3, 3.5 таблицы 5.1). Регламентация этих параметров выполнена в таблице 5.1 в минимальной степени, поскольку выбор армирующего материала определяется эффектом применения в конкретном проектном решении (раздел 6 Рекомендаций).

5.9 При проектировании армированных дорожных одежд рекомендуется использовать значения показателей механических свойств, представленные в Приложении Г или документах по п.п. 5.4.1, 5.4.2.

6 Методика проектирования

6.1 Конструктивные решения

Армирование применяют при новом строительстве и в случаях, когда предусмотрена замена существующей дорожной одежды (рисунок 6.1, а), а также на участках уширения автомобильных дорог (рисунок 6.1, б). Георешетку (геосетку) располагают на контакте между несущим слоем основания из необработанных зернистых материалов и песчаным дополнительным слоем основания или грунтом земляного полотна при его отсутствии в дорожных одеждах с усовершенствованными типами покрытия (рисунок 6.1, в). Для дорожных одежд с переходным типом покрытия георешетку (геосетку) располагают под покрытием из зернистых материалов (рисунок 6.1, г).

Решение по армированию принимают с учетом области рационального использования георешеток (геосеток) по п. 4.3 и следующих дополнительных положений:

- рекомендуется применение георешеток (геосеток) под несущими основаниями капитальных дорожных одежд для дорог с тяжелым и интенсивным движением;

- рекомендуется применение георешеток (геосеток) в дорожных одеждах переходного типа как первоочередной конструкции стадийного строительства.

В этих случаях определяющим фактором для принятия решения о применении георешеток (геосеток) может оказаться выполнение ими не только армирующих функций, но и функций разделения (предотвращение взаимопроникновения материалов смежных слоев, ведущего к снижению долговечности конструкции).

Выбор материалов выполняют с учетом требований раздела 5, назначение толщин слоев дорожной одежды - на основе расчета по п. 6.2.

6.2 Методика расчета

6.2.1 Расчет армированных дорожных одежд выполняют по ОДН 218.046-01 с введением коэффициентов усиления, зависящих от деформативных свойств георешеток, толщин слоев, механических свойств материалов дорожных одежд и грунтов рабочего слоя земляного полотна. Приводимые коэффициенты усиления справедливы для материалов, отвечающих требованиям п. 4.5 и раздела 5.

Рисунок 6.1. Армирование оснований дорожных одежд при новом строительстве (а),
выполнении работ по уширению (б) и конструкции армированных дорожных одежд
усовершенствованного (в) и переходного (г) типов:

1 - асфальтобетонное покрытие; 2 - щебеночное основание; 3 - песчаный дренирующий слой;
4 - грунт земляного полотна; 5 - георешетка; 6 - связный грунт на обочине; 7 - подломка края основания;
8 - контур уширения; 9 - контур старого откоса; 10 - уступы

6.2.2 Коэффициенты усиления вводятся при расчете дорожных одежд по критерию упругого прогиба (п.п. 6.2.3, 6.2.6), критерию сдвигоустойчивости грунта, подстилающего зернистое основание (п.п. 6.2.4, 6.2.7), и критерию сопротивления материалов монолитных слоев возникающим в них растягивающим напряжениям (п. 6.2.5).

6.2.3 Расчет армированных дорожных одежд капитального и облегченного типов по допускаемому упругому прогибу (расчетная схема по рисунку 6.2).

Рисунок 6.2. Расчетная схема дорожной одежды капитального и облегченного типов,
армированной георешеткой

Конструкция дорожной одежды в целом удовлетворяет требованиям прочности и надежности по величине упругого прогиба при условии

                                                                                 (6.1)

где Еобщ - расчетный общий модуль упругости неармированной конструкции определяется по п. 3.27 [2.15] либо вычисляется по формуле (6.2) послойно, снизу вверх, начиная с рабочего слоя:

                                             (6.2)

где  - общий модуль упругости полупространства, подстилающего i-й слой, МПа;

i - номер рассматриваемого слоя дорожной одежды (i = 1, ..., n);

Ei - модуль упругости i-го слоя дорожной конструкции, МПа.

Emin - минимальный требуемый общий модуль упругости конструкции (определяется по п. 3.25 [2.15]), МПа;

 - требуемый коэффициент прочности дорожной одежды по критерию упругого прогиба (определяемого по п. 3.6 [2.15]);

h - толщина i-го слоя дорожной одежды, м;

- эквивалентная толщина слоя дорожной одежды, м.

 - требуемый коэффициент прочности дорожной одежды по критерию упругого прогиба (определяемого по п. 3.6 [2.15]);

a1 - коэффициент усиления (коэффициент увеличения общего модуля упругости армированной дорожной конструкции), определяемый по уравнению

a1 = (а0 + а1 Х1 + а2 Х2 + а3 Х3 + а4 Х4 + а5 Х5 + а11 Х12 + а12 Х1 Х2 + а13 Х1 Х3 + а14 Х1 Х4 + а15 Х1 Х5 + а22 Х22 + а23 Х2 Х3 + а24 Х2 Х4 + а25 Х2 Х5 + а33 Х32 + а34 Х3 Х4 + а35 Х3 Х5 + а44 Х42 + а45 Х4 Х5 + а55 Х52)-1,    (6.3)

где  - отношение суммарной толщины монолитных слоев покрытия (h1) к диаметру отпечатка колеса расчетного автомобиля (D) (рисунок 6.2);

 - отношение суммарной толщины несущих слоев основания дорожной одежды (h2) к диаметру отпечатка колеса расчетного автомобиля (D) (рисунок 6.2);

 - отношение средневзвешенного значения модуля упругости монолитных слоев покрытия (E1) к условному модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (E4). Величина Е4 принимается по таблице Д.7;

 - отношение средневзвешенного значения модуля упругости несущих слоев основания (Е3) к условному модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (E4);

 - отношение общего модуля упругости основания (Е3), подстилающего композитный слой «зернистый материал + георешетка», к условному модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (Е4);

а0, а1, а2, а3, а4, а5, а11, а12, а13, а14, а15, а22, а23, а24, а25, а33, а34, a35, a44, а45, а55 - коэффициенты уравнения, принимаемые по таблице Д.1.

Emin = 98,65[lg (S Np) - c], МПа,                                         (6.4)

где с - эмпирический коэффициент, зависящий от расчетной нагрузки на ось;

SNp - суммарное число приложений расчетной нагрузки за срок службы дорожной одежды.

6.2.4 Расчет по условию сдвигоустойчивости грунта, подстилающего композитный слой «зернистый материал + георешетка».

Сдвигоустойчивость (отсутствие накопления недопустимых деформаций сдвига) при динамическом воздействии нагрузки для дорожной одежды с армированным основанием обеспечивается при соблюдении условия

                                                          (6.5)

Сдвигоустойчивость (отсутствие накопления недопустимых деформаций сдвига) при статическом воздействии нагрузки для дорожной одежды с армированным основанием обеспечивается при соблюдении условия

                                                          (6.6)

где Т - активное расчетное напряжение сдвига (принимается по п. 3.34 [2.15]);

Тпр - предельная величина активного напряжения сдвига (определяется по п. 3.35 [2.15]);

 - требуемый коэффициент прочности (принимается по п. 3.6 [2.15]);

α3, α4 - коэффициенты усиления (коэффициенты снижения активных напряжений сдвига), определяемые по уравнению вида (6.7) при значениях коэффициентов уравнения для различных значений угла внутреннего трения основания, представленных в таблице Д.2.

a3,4 = (а0 + а1 Х1 + а2 Х2 + а3 Х3 + а4 Х4 + а5 Х5 + а11 Х12 + а12 Х1 Х2 + а13 Х1 Х3 + а14 Х1 Х4 + а15 Х1 Х5 + а22 Х22 + а23 Х2 Х3 + а24 Х2 Х4 + а25 Х2 Х5 + а33 Х32 + а34 Х3 Х4 + а35 Х3 Х5 + а44 Х42 + а45 Х4 Х5 + а55 Х52)-1,     (6.7)

Здесь обозначения те же, что и в выражении (6.3). Коэффициенты уравнений принимаются: для вычисления α3 - по таблице Д.3, для вычисления a4 - по таблице Д.4.

Tпр = (cN + gcpztgjcm),                                                   (6.8)

где cN - удельное сцепление в грунте земляного полотна (промежуточном песчаном слое), принимаемое с учетом повторности нагрузки, МПа;

- коэффициент, учитывающий особенности работы конструкции на границе песчаного слоя с нижним слоем несущего основания, а также на границе грунта земляного полотна (при отсутствии песчаного слоя) - с нижним слоем несущего основания. Принимается по п. 3.35 [2.15], При укладке георешетки на границе песчаного слоя (грунта земляного полотна) и нижнего слоя несущего основания = 2;

z - глубина расположения поверхности слоя (от верха конструкции), проверяемого на сдвигоустойчивость, м;

gcp - средневзвешенный удельный вес конструктивных слоев одежды, расположенных выше проверяемого слоя, МН/м3.

6.2.5. Расчет конструкции на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе (обозначения - по ОДН 218.046-01).

В монолитных слоях дорожной одежды напряжения, возникающие при прогибе одежды под действием повторных кратковременных нагрузок, не должны в течение заданного срока службы приводить к образованию трещин от усталостного разрушения. Для этого должно быть обеспечено условие:

- для неармированных конструкций

                                                           (6.9)

- для конструкций, армированных георешеткой

                                                         (6.10)

где  - требуемый коэффициент прочности по данному критерию;

RN - прочность материала слоя на растяжение при изгибе с учетом усталостных явлений;

,  - наибольшие растягивающие напряжения в рассматриваемых слоях.

Наибольшие растягивающие напряжения при изгибе в монолитном слое неармированной конструкции от единичной нагрузки - , либо армированной конструкции -  определяются по рис. 3.4. [2.15], либо по формулам (6.11), (6.12) после приведения реальной конструкции к двухслойной модели:

                                (6.11)

                           (6.11)

где h1 - суммарная толщина монолитных слоев покрытия, м;

D - расчетный диаметр отпечатка колеса, м;

E1 - средневзвешенный модуль упругости монолитных слоев покрытия, МПа;

- эквивалентная толщина искусственного основания, м.

Значение вычисляется по формулам:

- при определении

- при определении

Еосн.общ. - общий модуль упругости неармированного основания, подстилающего рассматриваемый монолитный слой, МПа;

Еосн.общ.арм. - общий модуль упругости армированного основания, подстилающего рассматриваемый монолитный слой, МПа.

При армировании несущего слоя основания георешеткой общий модуль основания определяется по выражению:

Еосн.общ.арм. = α2 · Еосн.общ.,                                                (6.13)

где Еосн.общ. - общий модуль упругости основания, подстилающего покрытие, МПа;

α2 - коэффициент усиления (коэффициент увеличения общего модуля упругости основания армированной дорожной конструкции), определяемый по уравнению:

a2 = (а0 + а1 Х1 + а2 Х2 + а3 Х3 + а4 Х4 + а5 Х5 + а11 Х12 + а12 Х1 Х2 + а13 Х1 Х3 + а14 Х1 Х4 + а15 Х1 Х5 + а22 Х22 + а23 Х2 Х3 + а24 Х2 Х4 + а25 Х2 Х5 + а33 Х32 + а34 Х3 Х4 + а35 Х3 Х5 + а44 Х42 + а45 Х4 Х5 + а55 Х52)-1,    (6.14)

Здесь обозначения те же, что и в выражении (6.3). Коэффициенты уравнения принимаются по таблице Д.2.

Наибольшее растягивающее напряжение  определяется по формуле:

                                                         (6.15)

где  - растягивающее напряжение в монолитном слое от единичной нагрузки;

р - давление колеса расчетного автомобиля на покрытие, МПа;

- коэффициент, учитывающий особенности напряженного состояния покрытия конструкции под спаренным баллоном, = 0,85 (при расчете под однобаллонное колесо = 1,00).

Прочность материала монолитного слоя при многократном воздействии нагрузок определяется по формуле:

RN = R0k1k2(1 - vRt),                                                      (6.16)

где R0 - нормативное значение предельного сопротивления растяжению при изгибе в условиях расчетной весенней температуры и однократного приложения нагрузки, МПа (см. табл. 1 прил. 3 [2.15]);

k1 - коэффициент, учитывающий снижение прочности материалов вследствие усталостных явлений при многократных нагружениях, определяемый по формуле (6.17);

k2 - коэффициент, учитывающий снижение прочности во времени от воздействия погодно-климатических факторов, определяемый по табл. 3.6 [2.15];

vR - коэффициент вариации прочности материала на растяжение (см. прил. 4 [2.15]);

t - коэффициент нормативного отклонения (см. прил. 4 [2.15]).

Коэффициент k1, отражающий влияние усталостных процессов на прочность материалов, вычисляется по формуле

                                                        (6.17)

где S - расчетное суммарное число приложений расчетной нагрузки за срок службы монолитного покрытия с учетом числа расчетных суток за срок службы;

т - показатель, зависящий от свойств материала рассчитываемого монолитного слоя (см. табл. 1 прил. 3 [2.15]);

w - коэффициент, учитывающий различие в реальном и лабораторном режимах растяжения повторной нагрузкой, а также вероятность совпадения во времени расчетной температуры покрытия и расчетного состояния грунта рабочего слоя по влажности (см. табл. 1 прил. 3 [2.15]).

6.2.6 Расчет армированных дорожных одежд переходного и низшего типов по допускаемому упругому прогибу.

Рисунок 6.3. Расчетная схема дорожной одежды переходного и низшего типов, армированной георешеткой

Конструкция дорожной одежды в целом удовлетворяет требованиям прочности и надежности по величине упругого прогиба при условии

                                                (6.18)

где  - требуемый коэффициент прочности;

α5 - коэффициент усиления (коэффициент увеличения общего модуля упругости армированной дорожной конструкции), определяемый по уравнению

a5 = (а0 + а1 Х1 + а2 Х2 + а3 Х3 + а11 Х12 + а12 Х1 Х2 + а13 Х1 Х3 + а22 Х22 + а23 Х2 Х3 + а33 Х32)-1,    (6.19)

где  - отношение суммарной толщины слоев дорожной одежды, расположенных над георешеткой (h1), к диаметру отпечатка колеса расчетного автомобиля (D) (рисунок 6.3);

 - отношение значения общего модуля упругости основания (Е2), подстилающего композитный слой «зернистый материал + георешетка», к условному модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (Е3). Величина принимается по таблице Д.7;

 - отношение средневзвешенного модуля упругости слоев дорожной одежды, расположенных над георешеткой (Е1), к условному модулю упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» (Е3);

а0, а1, a2, а3, а11, а12, а13, а22, а23, а33 - коэффициенты уравнения, принимаемые по таблице Д.5.

6.2.7 Расчет по условию сдвигоустойчивости грунта, подстилающего композитный слой «зернистый материал + георешетка».

Сдвигоустойчивость (отсутствие накопления недопустимых деформаций сдвига) при воздействии нагрузки для дорожных одежд с армированными основаниями обеспечивается при соблюдении условия:

                                                       (6.20)

где Т - активное расчетное напряжение сдвига (принимается по п. 3.34 [2.15]);

Tnp - предельная величина активного напряжения сдвига (определяется по п. 3.35 [2.15]);

 - требуемый коэффициент прочности (принимается по п. 3.6 [2.15]);

α6 - коэффициент усиления (коэффициент снижения активных напряжений сдвига), определяемый по уравнению

a6 = (а0 + а1 Х1 + а2 Х2 + а3 Х3 + а11 Х12 + а12 Х1 Х2 + а13 Х1 Х3 + а22 Х22 + а23 Х2 Х3 + а33 Х32)-1.    (6.21)

Здесь обозначения те же, что и в выражении (6.19). Коэффициенты уравнения для различных значений угла внутреннего трения основания принимаются по таблице Д.6.

6.2.8 Оценка срока службы армированных дорожных одежд. Расчеты по п.п. 6.2.3, 6.2.6 приводят к снижению толщин слоев дорожной одежды или к увеличению срока ее службы. При сохранении толщин слоев армированной дорожной одежды без изменения при выполнении условия прочности по сопротивлению материалов монолитных конструктивных слоев возникающим в них растягивающим напряжениям при изгибе, соответствующий увеличенный срок службы может быть определен по зависимости

                                              (6.22)

где Np - суммарное расчетное число приложений нагрузки за расчетный срок службы для армированной дорожной одежды, определяемое по рисунку 6.4 при значении Еобщ.арм. = α1 · Еобщ. (см. п. 6.2.3) или исходя из зависимости 3.10 [2.15]; Np, Kc, Трдг, Kn и q - по п.п. 3.22, 3.23 [2.15].

 

Рисунок 6.4. Зависимость общего расчетного модуля упругости конструкции Еобщ. от суммарного расчетного числа приложений нагрузки
за расчетный срок службы,
S Np, Q - нормативная статическая нагрузка на ось расчетного автомобиля (к п. 6.2.8)

6.2.9 Общий порядок расчета может быть принят в соответствии с примером расчета, представленным в Приложении В.

7 Особенности технологии производства работ

7.1 Технология и организация строительного процесса при применении армирования, включая подготовку объекта, схему организации рабочей зоны в период производства работ, организацию труда, контроль качества и техники безопасности, подчиняются общим правилам при производстве земляных работ и работ по устройству дорожной одежды. При производстве работ следует руководствоваться требованиями СНиП 2.05.02-85*, СНиП 3.06.03-85, СНиП 12-03-2001, СНиП 12-04-2002, ВСН 8-89, ВСН 19-89, ВСН 37-84, а также положениями Рекомендаций (п.п. 2.16, 2.17).

7.2 Особенности технологии производства работ связаны с введением дополнительной операции по укладке георешетки (геосетки) и введением дополнительных требований к выполнению работ по устройству слоя основания, расположенного непосредственно над георешеткой. Общая технологическая схема производства работ представлена на рисунке 7.1.

7.3 Укладку георешетки выполняют на выровненном и уплотненном грунтовом основании (песчаном дополнительном слое основания) путем раскатки рулона с периодическим (через 10 - 15 м) выравниванием полотна и легким его натяжением без образования складок (рисунок 7.2, а). Как правило, крепления георешетки к нижележащему слою не требуется и нежелательно, поскольку препятствует натяжению полотна при образовании «волны» в процессе отсыпки вышележащего слоя (рисунок 7.2, г, п. 7.4).

Рисунок 7.1. Технология производства работ:

а - при новом строительстве; б - при уширении; в - схема расположения анкеров; г - конструкция анкера

Однако в отдельных случаях для сохранения проектного положения георешеток при возможном воздействии технологических нагрузок, возникающих при отсыпке и разравнивании вышележащего слоя (начало рулона, отсыпка материала основания с существующего покрытия при уширении), а также при сильных ветровых воздействиях, георешетка может крепиться анкерами по рисунку 7.1, г. Расположение анкеров при разных способах устройства вышележащего слоя показано на рисунке 7.1, в (анкера располагаются через 10 - 15 м по длине со снижением этого расстояния в случае устройства уширения до 6 м у края полотна, ближайшего к направлению отсыпки вышележащего слоя; в начале рулона и в местах перекрытия рулонов устанавливаются 3 анкера по ширине, в других местах - 2 анкера по ширине).

Рисунок 7.2. Отдельные рабочие операции при армировании дорожных одежд:

а - укладка георешетки; б - отсыпка материала несущего основания;
в - разравнивание материала по способу «от себя»;
г - образование «волны» перед разравниваемым слоем

Перекрытие полотен по длине и по ширине не менее 30 см. Направление перекрытия назначают с учетом направления отсыпки и разравнивания материала вышележащего слоя для исключения «задирания» полотна на перекрытии (при отсыпке по способу «от себя» конец полотна засыпаемого слоя располагается над началом следующего полотна; при отсыпке с существующего покрытия в случае устройства уширения ближайшее к стороне отсыпки полотно располагают выше).

Георешетка (геосетка) укладывается на ширину слоя основания с запасом не менее толщины слоя зернистого материала плюс 0,1 м в каждую сторону.

7.4 Отсыпку на уложенную георешетку крупнофракционного материала основания выполняют по способу «от себя» (рисунок 7.2, б, в). Основные условия устройства слоя основания - недопущение заезда построечного транспорта на открытую поверхность полотна, постепенное разравнивание отсыпанного материала основания за несколько проходов с последовательной надвижкой материала основания на георешетку. При образовании волны (рисунок 7.2, г) следует выполнять натяжение геосетки (георешетки). В процессе надвижки рекомендуется по возможности соблюдать минимальное расстояние по потоку между операциями по устройству слоя основания и раскатке рулонов (но не ближе 20 м) для обеспечения больших возможностей по натяжению геосетки (георешетки). Материал основания должен быть отсыпан на георешетку в течение рабочей смены.

7.5 При выполнении работ по п.п. 7.3, 7.4 визуально оценивается качество укладываемых полотен. Фиксируются дефекты внешнего вида (разрывы, вырывы, другие нарушения сплошности ребер и узлов, перекос ячеек, наличие включений, загрязнений, наличие перегибов или следов перегибов на ребрах, ровность кромок). Также фиксируется величина перекрытия смежных полотен по ширине и длине, длина материала в рулоне и ширина, их соответствие документации (маркировке на рулонах, данным паспорта на партию материала). По результатам контроля составляется акт на скрытые работы.

 

 

Ключевые слова: полимерные георешетки (геосетки), основания дорожных одежд из зернистых материалов, проектирование, технология, методические рекомендации

 

Приложение А

Особенности применения полимерных георешеток при строительстве временных дорог

1 Положения настоящего Приложения могут быть применены для проектирования временных автомобильных дорог со сроком службы, не превышающим трех лет при значении модуля деформации на поверхности грунта, подстилающего армирующий материал, не ниже 8 МПа.

2 При строительстве временных дорог требования к армирующим материалам могут быть приняты по разделу 5 Рекомендаций с учетом следующих уточнений:

- параметры по п.п. 1.2, 1.3, 1.4 (в части дополнительных требований к полиэфирным материалам) таблицы 5.1 не регламентируются;

- при возможности возникновения на поверхности создаваемого покрытия в период строительства или в начальный период эксплуатации деформаций (келейности), превышающих 10 см, должна быть выполнена пробная укладка армирующих материалов на объекте для уточнения возможности их применения, исходя из технологических воздействий (визуальная оценка состояния армирующего материала после снятия уложенного и уплотненного материала покрытия; при наличии повреждений - также оценка механических свойств отобранных образцов с учетом регламентации по п. 1.5 таблицы 5.1).

3 Конструктивные решения для временных автомобильных дорог аналогичны представленным конструкциям дорожных одежд с переходным типом покрытия (рис. 6.1). Назначение дорожных одежд выполняют на основе расчета по допустимой величине деформации покрытия (п. 4), допустимому давлению на поверхности грунтового основания (п. 5) и допустимой относительной деформации армирующего материала (п. 6).

4 Расчет по допустимой величине деформации покрытия. Конструкция дорожной одежды удовлетворяет требованиям прочности и надежности при соблюдении условия

Еэкв ³ Етр,                                                           (А.1)

где Еэкв - расчетный эквивалентный модуль деформации на поверхности покрытия, МПа;

Етр - требуемый модуль деформации на поверхности покрытия с учетом допустимой величины деформации покрытия, МПа.

Требуемый модуль деформации дорожной одежды определяется из условия, чтобы накапливающаяся под действием повторных нагрузок деформация S не превысила нормированную величину. Требуемый модуль деформации назначается по зависимости:

                                                     (А.2)

где Р - удельное давление на покрытие от расчетной нагрузки, МПа;

D - диаметр отпечатка колеса расчетного автомобиля, м;

S - допускаемая вертикальная осадка поверхности покрытия, м;

k - коэффициент, отражающий агрессивность повторных нагрузок, вызывающих нарастание остаточных деформаций;

k = 0,5 + 0,65lgNc,                                                     (A.3)

где Nc - число проходов (воздействий) расчетной нагрузки в грузовом направлении за расчетный период.

Независимо от результатов расчета Етр ³ 30 МПа.

Расчетный эквивалентный модуль деформации на поверхности покрытия Еэкв определяется послойно снизу вверх, начиная с грунта земляного полотна, по зависимости (А.4):

                                      (А.4)

где Егр - модуль деформации грунтового основания, МПа;

Еод - средневзвешенный модуль деформации слоев дорожной одежды, МПа.

hод - общая толщина слоев дорожной одежды, м.

Эквивалентный модуль деформации армированной дорожной конструкции определяется по зависимости:

Еэкв.арм. = Ка · Еэкв,                                                    (А.5)

где Еэкв.арм. - эквивалентный модуль деформации армированной дорожной конструкции, МПа;

Еэкв. - эквивалентный модуль деформации неармированной дорожной конструкции, МПа.

Значения коэффициентов упрочнения Ка определяются с помощью выражений (А.6 ÷ А.8).

- для георешеток типа СД-20:

                            (А.6)

- для георешеток типа СД-30:

                            (А.7)

- для георешеток типа СД-40:

                           (А.8)

5 Расчет дорожных одежд по допустимому давлению на поверхность грунтового основания. Конструкция дорожной одежды удовлетворяет требованиям прочности при соблюдении условия:

s £ sдоп,                                                           (А.9)

где s - вертикальные напряжения, возникающие в грунте с учетом распределяющей способности дорожной одежды, МПа;

sдоп - максимальное допускаемое напряжение в грунте, при котором сохраняется линейная зависимость между давлением и осадкой, МПа.

Действующие вертикальные напряжения определяются по зависимости:

                                                           (А.10)

где Р - давление на покрытие от расчетной нагрузки, МПа;

w - коэффициент, характеризующий убывание вертикальных напряжений в дорожной одежде и определяемый по зависимости:

                                                  (А.11)

где a = 1,7; 1,8; 1,9 - для дорожных одежд, армированных георешетками СД-20, СД-30, СД-40 с условными показателями деформативности Е’(ε) 350, 525, 700 кН/м, соответственно, отвечающих также требованиям п.п. 3.5, 3.6 таблицы 5.1;

а = 1,0 - для неармированных дорожных одежд;

hэкв - эквивалентная толщина слоев дорожной одежды, м, определяемая по зависимости:

где  - общая толщина слоев дорожной одежды, м;

Ei - модуль деформации i-го слоя дорожной одежды, МПа;

Егр - модуль деформации грунтового основания, МПа.

Допускаемые напряжения sдоп определяются по зависимости:

                                      (A.12)

где с - удельное сцепление грунта основания, МПа;

j - угол внутреннего трения грунта основания, град;

gi - средневзвешенный удельный вес слоев дорожной одежды, МН/м.

6 Расчет по допустимой относительной деформации армирующего материала. Для исключения возникновения пластических деформаций армирующих материалов должно выполняться условие:

ε £ εnp,                                                             (А.13)

где  e - относительная деформация геосетки (георешетки) в конструкции;

eпр - предельная относительная деформация георешетки, равная 0,1 (10 %) для полипропиленовых материалов.

Значение относительной деформации e определяется по формуле:

                                          (A.14)

где e0 - деформация, возникающая в период строительства (e0 = 0,015);

hэкв - эквивалентная толщина слоев дорожной одежды, м.

Остальные обозначения - по п. 4 Приложения А.1.

7 Общий порядок расчета может быть принят в соответствии с примером расчета, представленным в Приложении Е. Ориентировочные значения модулей деформации материалов в конструкциях дорожной одежды представлены в таблице А.1.

8 Технология производства работ при строительстве временных дорог может быть принята по разделу 7 настоящих Рекомендаций с учетом следующих особенностей:

- предпочтительный способ укладки георешетки - поперек оси земляного полотна с перекрытием соседних полотен не менее чем на 30 см. Допустима укладка вдоль оси земляного полотна при увеличении перекрытия соседних полотен (не менее 50 см);

- рекомендуется производить распределение зернистого материала над георешеткой бульдозером легкого и среднего типа с постепенным перемещением под углом к оси дороги по способу «от себя».

Таблица А.1

Ориентировочные значения модулей деформации материалов в конструкциях дорожных одежд

№ п.п.

Наименование дорожно-строительных материалов

Расчетные модули деформаций Еод, МПа

1

Пески мелкие

15 - 20

2

Пески средние

25 - 30

3

Пески крупные

35 - 40

4

Дресва горных пород

35 - 45

5

Горные породы отвалов

50 - 60

6

Пакеляж из каменных пород

80

7

Гравий крупных фракций и гравий карьерный без подбора состава, ПГС

60 - 90

8

Грунтощебень (щебня 60 %) без вяжущего

60

9

Щебень несортированный из каменных горных пород не ниже 3 марки

80

10

Известковый щебень

110

11

Щебень из каменных пород 3 марки, укладываемый по принципу заклинки

110

12

Гранитный щебень

130

13

Щебень из каменных пород 1 - 2 марки, укладываемый по принципу заклинки

130

Примечание. Уточнение модулей деформации местных дорожно-строительных материалов возможно на основе выполнения послойных штамповых испытаний.

Приложение Б

Основные положения методов оценки механических свойств георешеток (геосеток),
применяемых для армирования зернистых материалов

Б.1 Метод испытаний на растяжение (испытания по «схеме 1»)

Сущность метода испытания состоит в одноосном растяжении образцов геосетки с постоянной скоростью деформирования 20 мм/мин до их разрыва (допускаемая скорость при текущем контроле производителя 20 - 50 мм/мин при обязательном указании принимаемой скорости). Схема испытаний - по рисунку Б.1, б.

Применяемые образцы - прямоугольные размером 200 мм (ширина b) на 100 мм («рабочая» длина в направлении растяжения l), содержащие не менее 5 ребер геосетки по ширине и не менее одного ребра по длине, не считая ребер, расположенных под зажимами установки для растяжения (допустимо испытание одного ребра при текущем контроле производителя, допустимо испытание образца из двух ребер по ширине при размере ячеек материала выше 75 мм). Количество образцов - не менее 5 в каждом направлении (по длине рулона, по ширине рулона).

Применяемое оборудование должно обеспечивать получение полной диаграммы деформирования образцов при погрешности измерения нагрузки и удлинения не более 1 % от измеряемой величины.

Результирующая зависимость представлена на рисунке Б.1, а.

Обозначения в результирующей зависимости (рисунок Б.1, а):

                                                        (Б.1)

где RR - растягивающее усилие на 1 пог. м материала, кН/м;

Кр - количество ребер на 1 пог. м материала;

Кр(1) - количество ребер по ширине b испытываемого образца;

R(1) - усилие по направлению растяжения, кН.

Рисунок Б.1. Испытания по «схеме 1»

                                                           (Б.2)

где eR - относительная деформация образца (l0 - начальная длина образца, l1 - длина образца после приложения нагрузки R(1)), отн. ед. или %.

Оцениваемые параметры свойств:

RLR (RTR) - прочность при кратковременном растяжении в направлении длины (ширины) материала - максимальное зафиксированное в испытаниях значение RR, кН/м;

eLRRmax (eTRRmax) - относительная деформация при разрыве, %;

eLRR (eTRR) - относительная деформация при максимальном растягивающем усилии;

RLR(e) и RTR(e) - усилие RR в направлении длины или ширины материала при определенной деформации e (определяется при деформации 2 %, 5 % или дополнительно при другом технически обоснованном значении e);

E’LR(e) - условный показатель деформативности в направлении длины материала (оценивается при значении e = 2 % или при другом технически обоснованном значении).

                                                      (Б.3)

E”LR = E’LR/tLR, МПа (условное значение модуля упругости в направлении длины материала, tLR - толщина ребра);

E’”LR = E’/(FLR KLR), МПа (условное значение модуля упругости для ребра материала в направлении его длины, FLR - площадь поперечного сечения ребра, KLR - число ребер, отнесенное на единицу длины материала);

E’”LR FLR = E’/KLR, H (условный показатель жесткости материала).

Показатели E’TR, E”TR, E’”TR в направлении ширины материала определяются аналогично.

При текущем контроле производителя могут оцениваться только показатели RLR (RTR) и eLRmax (eTRmax).

Б.2 Метод испытаний на диагональное растяжение (метод РосдорНИИ, испытания по «схеме 2»)

Сущность метода - по п. Б.1. Схема испытаний - по рисунку Б.2, б.

Применяемые образцы - ячейка геосетки, закрепляемая в зажимах (при размере ячейки менее 35 мм испытывается большее количество ячеек, расстояние между зажимами при закреплении образца - не менее 50 мм).

Применяемое оборудование - по п. Б.1.

Результирующая зависимость представлена на рисунке Б.2, а.

Обозначения в результирующей зависимости (рисунок Б.2):

Rj - усилие при растяжении, кН;

Rj(max) - максимальное усилие при растяжении, кН;

e - см. п. Б.1 при l по рисунку Б.2, б (l0 - диагональ ячейки).

Рисунок Б.2. Испытания по «схеме 2»

Оцениваемые параметры свойств:

- относительная прочность узлов:

 или                                     (Б.4)

- условный показатель деформативности в плоскости материала:

 или                                       (Б.5)

где KLR, KTR - по п. Б.1;

RLR(10), RTR(10) - усилие в образце, отнесенное к ширине образца при испытаниях по «схеме 1», возникающее при относительной деформации 10 %.

Принимается минимальное из значений RjR и GLR. Метод может не применяться при текущем контроле производителя.

Б.3 Метод испытаний по оценке показателя сопротивляемости местным повреждениям (испытания по «схеме 3»)

Сущность метода испытаний состоит в моделировании в лабораторных условиях технологических воздействий на образец материала, заключенный между слоем крупнофракционного материала (слой 1 на рисунке Б.3) и слоем песка (слой 2 на рисунке Б.3). Испытания выполняются в соответствии с вышеуказанной методикой Приложения Г [2.16].

Методика оценки показателя сопротивляемости местным повреждениям состоит в следующем:

- в лабораторных условиях в жесткой обойме создают трехслойную модель, верхний слой которой - крупнофракционированный материал, средний - образец георешетки, нижний - грунт. Размер фракций и толщина материала верхнего слоя, вид и состояние (плотность, влажность грунта нижнего слоя) должны отвечать конкретным условиям строительства. Стандартные испытания предусматривают использование гранитного щебня фракций 20 - 40 мм в качестве материала верхнего слоя и мелкозернистого песка с коэффициентом уплотнения 0,86 - 0,88 в качестве материала нижнего слоя. Толщина верхнего слоя - не менее 1,5 размеров наиболее крупной фракции, толщина нижнего слоя - не менее 10 см. Размер обоймы - не менее 10×20 см, но более 3-х размеров наиболее крупной фракции, размер образца георешетки - не менее 20×20 см для оценки прочности;

- через штамп размером более 5×10 см, установленный на поверхности модели, прикладывают нагрузку (Р), создающую давление 1,5 МПа. Общее количество циклов нагружения - 60 с выдержкой расчетной нагрузки в течение 30 с и последующей разгрузкой;

- образец георешетки извлекают из модели и визуально оценивают степень его повреждения. При отсутствии явно выраженных нарушений структуры образцы испытывают по методу Б.1;

- оцениваемые параметры (PLR и PTR по рисунку Б.3) и параметр DЕ:

DЕ = E’R(e)/E’RC(e),                                                        (Б.6)

где E’R(e) - см. Б.1;

Рисунок Б.3. Испытания по «схеме 3»

E’RC(e) - условный показатель деформативности после испытаний по методу Б.1 образца, извлеченного из обоймы после испытаний по «схеме 3» (значения e = 2 %, 5 %).

Приложение В

Примеры расчета армированных дорожных одежд

В.1 Исходные данные для расчета

1 Категория дороги - III;

2 Дорожно-климатическая зона - II;

3 Расчетный срок службы дорожной одежды Тсл = 16 лет;

4 Заданная надежность Кн = 0,95;

5 Тип нагрузки - А1 (нагрузка на одиночную ось F = 100 кН, Р = 0,6 МПа);

6 Интенсивность движения на конец срока службы Np = 3200 авт./сут; приращение интенсивности движения q = 1,02;

7 Грунт рабочего слоя земляного полотна - песок пылеватый, Егр = 48 МПа (W/WT = 0,90), c = 0,003 МПа, j = 8°, jст = 33°;

8 Схема увлажнения рабочего слоя земляного полотна - 3;

9 Материалы искусственного основания: несущий слой - щебень изверженных пород фр. 20 ¸ 40 мм, М 1000 I класса прочности по ГОСТ 8267-93*, дополнительный слой - песок средней крупности по ГОСТ 8736-93*.

В.2 Расчет неармированной дорожной конструкции (в соответствии с ОДН 218.046-01 [2.15])

B.2.1 Вычисляется суммарное количество приложений расчетных нагрузок за срок службы по формуле (3.7) [2.15]:

где Кс = 18,64; Трдг = 125 дней; Кп = 1,38.

B.2.2 Предварительно назначается следующая конструкция дорожной одежды: покрытие - 2 слоя асфальтобетона; верхний слой искусственного основания - фракционированный гранитный щебень фракции 20 ¸ 40 мм, укладываемый по методу заклинки; нижний слой искусственного основания - песок средней крупности.

Материал слоя

h, см

Модуль упругости Е, МПа, при расчете

Расчет монолитных слоев на растяжении при изгибе

по допустимому упругому прогибу

по сдвигоустойчивости

Е, МПа

Ro, МПа

a

т

Асфальтобетон плотный на битуме марки БНД 60/90

7

3200

1800

4500

9,8

5,2

5,5

Асфальтобетон пористый на битуме марки БНД 60/90

12

2000

1200

2800

8,0

5,9

4,3

Щебень изверженных пород фр. 20 ¸ 40 мм

28

350

350

350

-

-

-

Песок средней крупности

55

120

120

120

-

-

-

B.2.3 Требуемые коэффициенты прочности проектируемой дорожной одежды, соответствующие коэффициенту надежности 0,95 для дороги III категории:

- по допустимому упругому прогибу  = 1,17;

- по сдвигоустойчивости грунта и слабосвязных слоев  = 1,00;

- по усталостному разрушению монолитных материалов от растяжения при изгибе  = 1,0.

B.2.4 Расчет по допускаемому упругому прогибу

Расчет ведется послойно, начиная с подстилающего грунта (Егр = 48 МПа).

Общий модуль упругости на поверхности слоя песка:

Общий модуль упругости на поверхности слоя щебня:

Общий модуль упругости на поверхности нижнего слоя асфальтобетона:

Общий модуль упругости на поверхности покрытия:

Таким образом, Еобщ = 420,3 МПа.

Минимальный требуемый модуль упругости определяется по формуле (3.10) [2.15]:

Еmin = 98,65 [lg(SNp) - c] = 98,65 [lg (5351355) - 3,55] = 313,56 МПа.

Проверка выполнения условия прочности:

Условие прочности выполнено.

В.2.5 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости грунта

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляются по формуле (3.13) [2.15]:

Для определения  предварительно назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели. В качестве ее нижнего слоя принимается грунт (песок пылеватый) со следующими характеристиками (S Np = 5351355 авт.):

Ен = 48 МПа; j = 8°; с = 0,003 МПа (табл. П.2.4 и П.2.5 [2.15]).

Средневзвешенный модуль упругости верхнего слоя Ев = 425,49 МПа.

По отношениям  и  и при j = 8° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение сдвига:  = 0,01088, тогда Т = 0,01088 · 0,6 = 0,00653 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя:

Тпр =1,0 · (0,003 + 0,1 · 0,00183 · 102 · tg 33°) = 0,01515 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости грунта:

Условие прочности выполнено.

В.2.6 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости слоя песка

Действующие в слое песка активные напряжения сдвига вычисляются по формуле (3.13) [2.15]. Для определения  предварительно назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели.

Нижнему слою модели присваиваются следующие характеристики:

 (общий модуль упругости на поверхности песчаного слоя),

j = 27°; с = 0,002 МПа.

Средневзвешенный модуль упругости верхнего слоя Ев = 782,98 МПа.

По отношениям   и при j = 27° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение сдвига:  = 0,0234, тогда Т = 0,0234 · 0,6 = 0,01405 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр в слое песка:

Тпр = 2,0 · (0,002 + 0,1 · 0,002 · 47 · tg 32°) = 0,01570 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости слоя песка:

Условие прочности выполнено.

В.2.7 Расчет конструкции на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе

Расчет выполняется в следующем порядке:

а) Конструкция приводится к двухслойной модели, в которой нижний слой - часть конструкции, расположенная ниже пакета асфальтобетонных слоев, т.е. слои основания и грунт рабочего слоя. Модуль нижнего слоя определяется как общий модуль слоев основания и грунта рабочего слоя.

Общий модуль упругости нижнего слоя

К верхнему слою относятся все асфальтобетонные слои.

Модуль упругости верхнего слоя

б) По отношениям  и  определяется  = 1,61718.

Расчетное растягивающее напряжение вычисляется по формуле (3.16) [2.15]:

sr =  · p · = 1,61718 · 0,6 · 0,85 = 0,825 МПа.

в) Рассчитывается предельное растягивающее напряжение по формуле (3.17) [2.15]:

при R0 = 8,0 МПа; vR = 0,1; t = 1,71; a = 5,9; т = 4,3;

k2 = 0,8 (таблица 3.6 [57]);

RN = 8,0 · 0,161 · 0,8 × (1 - 0,1 · 1,71) » 0,853 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сопротивлению монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе:

В.2.8 Коэффициенты прочности по критериям сдвига в слое песка и усталостному разрушению монолитного слоя от растяжения при изгибе имеют наименьшие значения, значит уменьшение толщины любого слоя дорожной одежды приведет к невыполнению, в первую очередь, данных критериев прочности.

В.3 Расчет армированной дорожной конструкции в соответствии с подразделом 6.2 настоящих Рекомендаций

В.3.1 Исходные данные те же (по п. В.1). Требуется запроектировать дорожную одежду с учетом того, что слой щебня армируется георешеткой Славрос СД-20.

Предварительно назначается следующая конструкция дорожной одежды: покрытие - 2 слоя асфальтобетона; верхний слой искусственного основания - фракционированный гранитный щебень фракции 20 ¸ 40 мм, георешетка Славрос СД-20, нижний слой искусственного основания - песок средней крупности. При этом снижаем толщину слоя щебня с 28 см до 18 см.

Материал слоя

h, см

Модуль упругости Е, МПа, при расчете

Расчет монолитных слоев на растяжении при изгибе

по допустимому упругому прогибу

по сдвигоустойчивости

Е, МПа

Ro, МПа

α

т

Асфальтобетон плотный на битуме марки БНД 60/90

7

3200

1800

4500

9,8

52

55

Асфальтобетон пористый на битуме марки БНД 60/90

12

2000

1200

2800

8,0

5,9

4,3

Щебень изверженных пород фр. 20 ¸ 40 мм Георешетка Славрос СД-20

18

350

350

350

-

-

-

Песок средней крупности

55

120

120

120

-

-

-

В.3.2 Расчет по допускаемому упругому прогибу

Расчет ведется послойно, начиная с подстилающего грунта.

Общий модуль упругости неармированной конструкции составит Еобщ. = 371,05 МПа.

Армирование слоя щебня георешеткой Славрос СД-20 увеличивает общий модуль упругости дорожной конструкции (п. 6.2.3):

где a1 - коэффициент увеличения общего модуля упругости дорожной конструкции, принимаемый в соответствии с выражением (6.3):

где

E4 = 1100 МПа - для георешетки Славрос СД-20 (таблица Д.7);

а0, а1, a2, а3, а4, а5, а11, а12, а13, а14, а15, а22, а23, a24, a25, a33, a34, a35, а44, а45, а55 - коэффициенты уравнения, принимаемые по таблице Д.1.

Таким образом, общий модуль упругости армированной дорожной конструкции равен:

Проверка выполнения критерия прочности по упругому прогибу:

Условие прочности выполнено.

В.3.3 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости грунта

Расчет аналогичен расчету п. В.2.5 (повторяется для пониженной толщины слоя щебня).

Средневзвешенный модуль упругости верхнего слоя Ев = 433,70 МПа.

По отношениям  и  и при j = 8° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение сдвига:  = 0,01255, тогда Т = 0,01255 · 0,6 = 0,00753 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя:

Тпр = 1,0 · (0,003 + 0,1 · 0,00184 · 92 · tg33°) = 0,01398 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости грунта:

Условие прочности выполнено.

В.3.4 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости в слое песка

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляются по формуле (3.13) [2.15]. Для определения  предварительно назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели.

Нижнему слою модели присваиваются следующие характеристики:

Средневзвешенный модуль упругости верхнего слоя Ев = 900 МПа.

По отношениям ,  и при j = 27° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение сдвига:  = 0,03098, тогда Т = 0,03098 · 0,6 » 0,01859 МПа.

При армировании щебня георешеткой Славрос СД-20 при динамическом воздействии нагрузки величина активных напряжений сдвига в слое песка уменьшится в α3 раз, т.е.:

где

E4 = 1100 МПа - для георешетки Славрос СД-20 (таблица Д.7);

а0, а1, a2, а3, а4, а5, а11, а12, а13, а14, а15, а22, а23, a24, a25, a33, a34, a35, а44, а45, а55 - коэффициенты уравнения при j = 27°, принимаемые по таблице Д.3.

Предельное активное напряжение сдвига Г в слое песка:

Тпр = 2,0 · (0,002 + 0,1 · 0,002 · 37tg32°) = 0,81345 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости слоя песка:

Условие прочности выполнено.

В.3.5 Расчет армированной конструкции на сопротивление монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе

Расчет выполняется в следующем порядке:

а) Конструкция приводится к двухслойной модели, в которой нижний слой - часть конструкции, расположенная ниже пакета асфальтобетонных слоев, т.е. слои основания и грунт рабочего слоя. Модуль нижнего слоя определяется как общий модуль слоев основания и грунта рабочего слоя.

Общий модуль упругости нижнего слоя Еосн.общ.арм. = α2 · Еосн.общ., где Еосн.общ. - модуль упругости нижнего слоя без учета эффекта армирования несущего слоя основания георешеткой.

Еосн.общ. = 143,48 МПа.

где

E4 = 1100 МПа - для георешетки Славрос СД-20 (таблица Д.7);

а0, а1, a2, а3, а4, а5, а11, а12, а13, а14, а15, а22, а23, a24, a25, a33, a34, a35, а44, а45, а55 - коэффициенты уравнения, принимаемые по таблице Д.2.

Таким образом, общий модуль упругости основания армированной дорожной конструкции равен:

Еобщ.арм. = 1,194 · 143,48 = 171,31 МПа.

К верхнему слою относятся все асфальтобетонные слои.

Модуль упругости верхнего слоя Е1 = 3426,32 МПа.

По отношениям  и  определяется  = 1,619.

Расчетное растягивающее напряжение вычисляется по формуле:

в) Рассчитывается предельное растягивающее напряжение по формуле (3.17) [2.15]: при R0 = 8,0 МПа; vR = 0,1; t = 1,71; α = 5,9; т =4,3;

(таблица 3.6 [2.15]);

k2 = 0,8 (таблица 3.6 [2.15]);

RN =8,0 · 0,161 · 0,8 · (1 - 0,1 · 1,71) = 0,853 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сопротивлению монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе:

Условие прочности выполнено.

В.3.6 Таким образом, армирование слоя щебня георешеткой в данном случае позволило снизить толщину щебня с 28 см до 18 см, т.е. примерно на 36 %. Конструкция дорожной одежды должна отвечать требованиям по морозоустойчивости.

В.4 Исходные данные для расчета

1 Категория дороги - IV;

2 Дорожно-климатическая зона - II, Московская обл.;

3 Расчетный срок службы дорожной одежды Тсл = 5 лет;

4 Заданная надежность Кн = 0,80;

5 Тип нагрузки - А1 (нагрузка на одиночную ось F = 100 кН, Р = 0,6 МПа);

6 Интенсивность движения на конец срока службы Np = 200 авт/сут; приращение интенсивности движения q = 1,01;

7 Грунт рабочего слоя земляного полотна - суглинок легкий, Егр = 34 МПа (W/Wт = 0,75), с = 0,005 МПа, j = 5°, jст = 15°;

8 Схема увлажнения рабочего слоя земляного полотна - 3;

9 Материалы искусственного основания: несущий слой - щебень изверженных пород фр. 20 ¸ 40 мм, М 1000 I класса прочности по ГОСТ 8267-93*, дополнительный слой - песок средней крупности по ГОСТ 8736-93*.

В.4.1 Расчет неармированной дорожной конструкции (в соответствии с ОДН 218.046-01 [2.15])

B.4.1 Вычисляется суммарное количество приложений расчетных нагрузок за срок службы по формуле (3.7) [2.15]:

где Кс = 5,10; Трдг = 125 дней; kn = 1,16.

B.4.2 Предварительно назначается следующая конструкция дорожной одежды: покрытие - ЩГПС оптимального состава, обработанная органическим вяжущим; верхний слой искусственного основания - фракционированный гранитный щебень фракции 20 ¸ 40 мм, укладываемый по методу заклинки; нижний слой искусственного основания - песок средней крупности.

Материал слоя

h, см

Модуль упругости Е, МПа, при расчете

по допустимому упругому прогибу

по сдвигоустойчивости

ЩГПС оптимального состава, обработанная органическим вяжущим

10

450

450

Щебень изверженных пород фр. 20 ¸ 40 мм, устроенный с заклинкой мелким щебнем

38

350

350

Песок средней крупности

40

120

120

В.4.3 Требуемые коэффициенты прочности проектируемой дорожной одежды, соответствующие коэффициенту надежности 0,80 для дороги IV категории:

- по допустимому упругому прогибу  = 1,02;

- по сдвигоустойчивости грунта и слабосвязных слоев  = 0,87.

В.4.4 Расчет по допускаемому упругому прогибу

Расчет ведется послойно, начиная с подстилающего грунта (Егр = 34 МПа).

Общий модуль упругости на поверхности слоя песка:

Общий модуль упругости на поверхности слоя щебня:

Общий модуль упругости на поверхности покрытия:

Таким образом, Еобщ = 420,3 МПа.

Требуемый модуль упругости определяется по формуле (3.10) [2.15]:

Проверка выполнения условия прочности:

Условие прочности выполнено.

В.4.5 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости грунта

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляются по формуле (3.13) [2.15]:

Для определения  предварительно назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели. В качестве ее нижнего слоя принимается грунт (суглинок легкий) со следующими характеристиками (S Np = 101997 авт.):

Ен = 34 МПа; j = 5°; с = 0,005 МПа (таблица П. 2.4 и П. 2.5 [2.15]).

Средневзвешенный модуль упругости верхнего слоя Ев = 256,82 МПа.

По отношениям ,  и при j = 5° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение сдвига:  = 0,0164, тогда Т = 0,0164 × 0,6 » 0,00984 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя:

Тпр = 1,0 · (0,005 + 0,1 · 0,00175 · 88 · tg 15°) = 0,00914 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости грунта:

Условие прочности выполнено.

В.4.6 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости слоя песка

Действующие в слое песка активные напряжения сдвига вычисляются по формуле (3.13) [2.15]. Для определения  предварительно назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели.

Нижнему слою модели присваиваются следующие характеристики:

 = 72,03 МПа, j = 28°; с = 0,003 МПа.

Средневзвешенный модуль упругости верхнего слоя Ев = 370,83 МПа.

По отношениям ,  и при j = 28° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение сдвига:  = 0,0307, тогда Т = 0,0307 · 0,6 = 0,01842 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр в слое песка:

Тпр = 2,0 · (0,003 + 0,1 · 0,0018 · 48 · tg 32°) = 0,01680 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости слоя песка:

Условие прочности выполнено.

В.5 Расчет армированной дорожной конструкции в соответствии с подразделом 6.2 настоящих Рекомендаций

В.5.1 Исходные данные те же (по п. В.4). Требуется запроектировать дорожную одежду с учетом того, что слой щебня армируется георешеткой Славрос СД-30.

Предварительно назначается следующая конструкция дорожной одежды: покрытие - ЩГПС оптимального состава, обработанная органическим вяжущим; верхний слой искусственного основания - фракционированный гранитный щебень фракции 20 ¸ 40 мм, укладываемый по методу заклинки, георешетка Славрос СД-30, нижний слой искусственного основания - песок средней крупности. При этом снижаем толщину слоя щебня с 38 см до 28 см и увеличиваем толщину песка с 40 до 50 см.

Материал слоя

h, см

Модуль упругости Е, МПа, при расчете

по допустимому упругому прогибу

по сдвигоустойчивости

ЩГПС оптимального состава, обработанная органическим вяжущим

10

450

450

Щебень изверженных пород фр. 20 ¸ 40 мм с заклинкой мелким щебнем

25

450

450

Георешетка Славрос СД-30

Песок средней крупности

40

120

120

В.5.2 Расчет по допускаемому упругому прогибу

Расчет ведется послойно, начиная с подстилающего грунта. Общий модуль упругости неармированной конструкции составит Еобщ = 197,54 МПа.

Армирование слоя щебня георешеткой Славрос СД-30 увеличивает общий модуль упругости дорожной конструкции (п. 6.2.6):

где α5 - коэффициент увеличения общего модуля упругости дорожной конструкции, принимаемый в соответствии с выражением (6.19):

где

Е3 = 1550 МПа - для георешетки Славрос СД-30 (табл. Д.7);

а0, а1, а2, а3, а11, а12, а13, а22, а23, а33 - коэффициенты уравнения, принимаемые по таблице Д.5.

Таким образом, общий модуль упругости армированной дорожной конструкции равен:

 = 1,159 · 197,54 » 228,95 МПа.

Проверка выполнения критерия прочности по упругому прогибу:

Условие прочности выполнено.

В.5.3 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости грунта

Расчет аналогичен расчету п. В.4.5 (повторяется для пониженной толщины слоя щебня).

Средневзвешенный модуль упругости верхнего слоя Ев = 230,68 МПа.

По отношениям ,  и при j = 5° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение сдвига:  = 0,01753, тогда Т = 0,01753 · 0,6 = 0,01052 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр в грунте рабочего слоя:

Тпр = 1,0 · (0,005 + 0,1 · 0,00174 · 88 · tg 15°) = 0,00911 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости грунта:

Условие прочности выполнено.

В.5.4 Расчет конструкции по условию сдвигоустойчивости слоя песка

Действующие в грунте активные напряжения сдвига вычисляются по формуле (3.13) [2.15]. Для определения  предварительно назначенная дорожная конструкция приводится к двухслойной расчетной модели.

Нижнему слою модели присваиваются следующие характеристики:

 = 79,14 МПа, j = 28°; с = 0,003 МПа.

Средневзвешенный модуль упругости верхнего слоя Ев = 376,32 МПа.

По отношениям ,  и при j = 28° с помощью номограммы рисунка 3.2 [2.15] находится единичное активное напряжение сдвига:  = 0,0472, тогда Т = 0,0472 · 0,6 » 0,02833 МПа.

При армировании щебня георешеткой Славрос СД-30 величина активных напряжений сдвига в слое песка при j = 28° уменьшится в a6 раз, т.е.:

где

Е3 = 1550 МПа - для георешетки Славрос СД-30 (табл. Д.7);

а0, а1, а2, а3, а11, а12, а13, а22, а23, а33 - коэффициенты уравнения, принимаемые по таблице Д.6.

Предельное активное напряжение сдвига Г в слое песка:

Тпр = 2,0 · (0,003 + 0,1 · 0,0018 · 38 · tg 32°) = 0,01455 МПа.

Проверка выполнения условия прочности по сдвигоустойчивости слоя песка:

Условие прочности выполнено.

В.5.5 Таким образом, армирование слоя щебня георешеткой в данном случае позволило снизить толщину щебня с 38 см до 28 см. Конструкция дорожной одежды должна отвечать требованиям по морозоустойчивости.

Приложение Г

Характеристики разновидностей двухосных георешеток

Г.1 Принятые условные обозначения, характеризующие геометрические параметры

Г.2 Георешетки Славрос СД. Сырье - полипропилен. Производитель - ООО «НПО Протэкт», Россия (начало серийного производства - 2006 г.), СТО 218.3.003-2006.

Г.2.1 Основные геометрические размеры по СТО (возможно производство с другими геометрическими размерами)

Характеристики

Ед. изм.

Геосетка Славрос СД

20

30

40

45

Ширина рулона, не более

см

400

400

400

400

Длина рулона стандартная ± 1 %

м

50

50

30

30

Размер ячейки:

АT ± 2 мм

мм

39

35

35

35

AL ± 2 мм

мм

39

35

35

35

Перекос ячеек

град.

± 3

± 3

± 2

± 2

Г.2.2 Основные физико-механические свойства

Условное обозначение геосетки

Нагрузка при растяжении, не менее, кН/м

Относительное удлинение при максимальной нагрузке, не более, %

Поверхностная плотность, г/м2, ± 10 %

при взрыве

при относительном удлинении 5 %

вдоль

поперек

вдоль

поперек

Славрос СД-20

20

20

10

18

15

220

Славрос СД-30

30

30

15

18

15

330

Славрос СД-40

40

40

17

18

15

530

Славрос СД-45

45

45

22

18

15

600

Г.2.3 Дополнительные параметры - обозначения по п.п. 3.2 и Приложению Б

Показатель

RLR (2 %) (RTR (2 %)), кН/м

RLR (5 %) (RTR (5 %)), кН/м

E’LR (2 %) (E’TR (2 %)), кН/м

WLR (WTR), мм

tLR (tTR), мм

FLR (FTR), реб./п.м

KLR (KTR), мм

E”LR (2 %) (E”TR (2 %)), МПа

E’”LR (2 %) (E’”TR), МПа

E’”R × FR, H

Марка

СД-20

7*

10 14*

350

3,5

1,4

4,9

28,57

250

2500

12250

(7)*

(10) (15)*

(350)

(4,3)

(1,1)

(4,73)

(25)

(318)

(2960)

(14000)

СД-30

10

15

525

-

-

-

28,57

-

-

-

(11)

(15)

(525)

-

-

-

(25)

-

-

-

СД-40

13

17 23*

650 700*

3,3

2,5

8,25

28,57

260

2758

22753

(15)

(17) (29)*

(750)

(4,1)

(1,7)

(6,97)

(25)

(441)

(4304)

(30000)

Примечание. * Фактические значения.


Приложение Д

Значения регрессионных коэффициентов к расчету по п. 6.2 (при промежуточных значениях
условного показателя деформативности георешетки E’R значения коэффициентов усиления a1
принимают по интерполяции рассчитываемых граничных значений; при различающихся
значениях E’R в направлении длины и ширины принимают минимальное значение)

Таблица Д.1

Регрессионные коэффициенты для определения коэффициента увеличения общего
модуля упругости дорожных одежд капитального и облегченного типов a1

E’R, кН/м

а0

a1

а2

а3

а4

а5

а11

а12

а13

а14

а15

350

0,4681

0,297014

0,317073

0,0000587499

0,578882

0,241811

-0,0419037

-0,128847

0,00714644

-0,192632

0,0805874

525

0,40315

0,342141

0,38859

-0,00972858

0,751536

0,331084

-0,057222

-0,172348

0,0130781

-0,23503

0,176815

700

0,377313

0,356396

0,419174

-0,0141902

0,849793

0,401742

-0,0876744

-0,184731

0,0145969

-0,262471

0,207398

 

E’R, кН/м

а22

а23

а24

а25

а33

a34

a35

а44

а45

а55

350

-0,0504734

-0,00411185

-0,193294

0,180797

0,000800262

-0,0049009

-0,0115489

-0,11354

-0,239919

-1,28997

525

-0,0701658

-0,00438

-0,265413

0,334672

0,00349358

-0,0110322

-0,0284386

-0,190371

-0,876825

-2,32033

700

-0,0799938

-0,00411783

-0,308414

0,412162

0,00518766

-0,0152776

-0,0386188

-0,242746

-0,81648

-2,99514

Таблица Д.2

Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов увеличения общего
модуля упругости оснований дорожных одежд капитального и облегченного типов a2

E’R, кН/м

а0

a1

а2

а3

а4

а5

а11

а12

а13

а14

а15

350

0,4631

0,260404

0,31696

0,00674461

0,587569

0,117273

-0,0375468

-0,120848

0,0115589

-0,171093

0,00483881

525

0,400385

0,293118

0,392489

0,00222776

0,763158

0,11074

-0,045318

-0,160266

0,0201339

-0,208067

0,0286778

700

0,372916

0,30567

0,4254

-0,000616895

0,860117

0,123736

-0,0451754

-0,173431

0,0241955

-0,233803

0,0218932

 

E’R, кН/м

а22

а23

а24

а25

а33

a34

a35

а44

а45

а55

350

-0,0491358

-0,00540936

-0,200493

0,221904

-0,0000961688

-0,00977898

0,00485237

-0,112294

-0,160675

-1,19848

525

-0,0717243

-0,00677973

-0,27729

0,395693

0,000888756

-0,0183142

0,016406

-0,189182

-0,465042

-1,72162

700

-0,0824429

-0,00720558

-0,323806

0,510236

0,00163147

-0,0242719

0,0315105

-0,234296

-0,703582

-2,30287

Таблица Д.3

Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов снижения касательных напряжений в слабосвязных слоях
оснований дорожных одежд капитального и облегченного типов при статическом воздействии нагрузки - a3

j, град

E’R, кН/м

а0

a1

а2

а3

а4

а5

а11

а12

а13

а14

а15

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

2

350

0,247687

0,265337

0,150175

0,00265156

0,76133

2,66668

-0,0472131

-0,114597

0,0279513

-0,169484

-0,0959767

525

0,194775

0,285833

0,165517

-0,00647825

0,945339

3,71794

-0,0585793

-0,138224

0,0274962

-0,192275

-0,125301

700

0,165348

0,309011

0,163378

-0,00960703

1,00993

4,44826

-0,0623171

-0,148965

0,0494776

-0,218075

-0,130972

3

350

0,245266

0,26364

0,145143

0,00316558

0,763177

2,68732

-0,0468229

-0,114696

0,0283098

-0,168238

-0,0981471

525

0,194112

0,282772

0,159308

-0,00615906

0,94529

3,74164

-0,0582328

-0,138176

0,027998

-0,189469

-0,122886

700

0,16479

0,306115

0,157045

-0,00907793

1,00934

4,47607

-0,0616325

-0,148951

0,0502862

-0,215225

-0,136441

4

350

0,243785

0,261903

0,139977

0,00370341

0,765063

2,70869

-0,0464235

-0,1148

0,0286788

-0,166959

-0,100401

525

0,193179

0,279556

0,15364

-0,0059008

0,946334

3,76259

-0,0573202

-0,13781

0,0283725

-0,187069

-0,12733

700

0,164494

0,302996

0,149789

-0,00857664

1,00847

4,51049

-0,0609584

-0,148544

0,0511455

-0,212733

-0,142296

5

350

0,242242

0,260125

0,134674

0,00426641

0,76699

2,73081

-0,0460147

-0,114909

0,0290585

-0,165647

-0,102742

525

0,192117

0,276352

0,147298

-0,00544299

0,947209

3,79475

-0,0566018

-0,137387

0,0287822

-0,184241

-0,136576

700

0,16397

0,29974

0,142937

-0,00798563

1,00759

4,53941

-0,0603279

-0,148147

0,0518398

-0,209072

-0,147932

6

350

0,239633

0,258306

0,12923

0,00485604

0,768956

2,75372

-0,0455964

-0,115025

0,0294494

-0,1643

-0,105175

525

0,19112

0,273225

0,140761

-0,00514606

0,948199

3,822

-0,0565056

-0,1369

0,0292889

-0,181381

-0,13818

700

0,163411

0,296706

0,135596

-0,00727617

1,00621

4,58006

-0,059857

-0,148018

0,052818

-0,205712

-0,15595

7

350

0,236954

0,256444

0,123641

0,00547386

0,770963

2,77746

-0,0451684

-0,115146

0,0298518

-0,162918

-0,107705

525

0,190369

0,270308

0,133636

-0,00482458

0,948536

3,84593

-0,0557334

-0,13674

0,0296473

-0,179029

-0,143695

700

0,162914

0,293173

0,128095

-0,00660761

1,00577

4,60935

-0,0589423

-0,147727

0,0538557

-0,202677

-0,163714

8

350

0,235203

0,25454

0,117904

0,00612154

0,773011

2,80206

-0,0447306

-0,115274

0,0302661

-0,1615

-0,110336

525

0,189289

0,266888

0,127075

-0,00438937

0,948734

3,87597

-0,0553447

-0,136383

0,0301765

-0,175501

-0,149115

700

0,162262

0,289543

0,120733

-0,00595688

1,00511

4,64299

-0,0580943

-0,14754

0,0547944

-0,199377

-0,168523

9

350

0,232374

0,252592

0,112016

0,00680087

0,7751

2,82756

-0,044283

-0,115409

0,0306927

-0,160045

-0,113075

525

0,188306

0,262971

0,119845

-0,00412725

0,94976

3,90559

-0,0541711

-0,135905

0,0306597

-0,172675

-0,155417

700

0,161624

0,285914

0,112917

-0,00539567

1,00438

4,68163

-0,0573546

-0,147168

0,0557733

-0,195963

-0,174947

10

350

0,230463

0,2506

0,105971

0,00751376

0,777229

2,85401

-0,0438253

-0,115552

0,031132

-0,158551

-0,115926

525

0,187037

0,259909

0,112654

-0,00358142

0,949971

3,93619

-0,0538519

-0,13595

0,0311849

-0,169378

-0,159993

700

0,160864

0,2823

0,104988

-0,00441595

1,0025

4,72125

-0,0563868

-0,147112

0,056737

-0,192143

-0,182048

11

350

0,227466

0,248564

0,0997668

0,00826227

0,779399

2,88146

-0,0433575

-0,115703

0,0315843

-0,157019

-0,118897

525

0,185466

0,256273

0,10592

-0,00308592

0,950562

3,97252

-0,0530973

-0,135577

0,0317068

-0,166239

-0,168216

700

0,160029

0,27871

0,0968514

-0,003528

1,00157

4,7607

-0,0554892

-0,146962

0,0577656

-0,188681

-0,192327

12

350

0,225377

0,246484

0,0933993

0,00904861

0,781609

2,90994

-0,0428796

-0,115863

0,0320502

-0,155446

-0,121992

525

0,184416

0,252526

0,0980641

-0,002567

0,950544

4,00068

-0,0527333

-0,135201

0,0322826

-0,162576

-0,170195

700

0,15938

0,274699

0,0883005

-0,00258284

0,999712

4,79804

-0,0546239

-0,146711

0,0590325

-0,184619

-0,201652

13

350

0,222192

0,244358

0,0868645

0,00987515

0,783859

2,93951

-0,0423914

-0,116031

0,0325301

-0,153833

-0,125221

525

0,18303

0,248394

0,0904869

-0,00214825

0,951128

4,03417

-0,0515231

-0,135079

0,032868

-0,159481

-0,175404

700

0,158265

0,270282

0,0800541

-0,00162863

0,998298

4,84959

-0,0533725

-0,146352

0,0601088

-0,180636

-0,208942

14

350

0,218904

0,242187

0,0801587

0,0107445

0,786148

2,97023

-0,0418931

-0,11621

0,0330244

-0,152178

-0,128589

525

0,181498

0,24467

0,0823195

-0,00157934

0,951469

4,07395

-0,0510878

-0,134633

0,033494

-0,155953

-0,183719

700

0,157434

0,266737

0,0707434

-0,000497795

0,996651

4,8922

-0,0528622

-0,146033

0,0612768

-0,177112

-0,218926

15

350

0,216507

0,239971

0,0732781

0,0116593

0,788474

3,00215

-0,0413845

-0,1164

0,0335336

-0,15048

-0,132106

525

0,179651

0,24047

0,0748979

-0,000889154

0,951494

4,11509

-0,0500938

-0,134069

0,0339006

-0,152133

-0,190322

700

0,156138

0,262799

0,062268

0,000631175

0,994324

4,93876

-0,0521424

-0,146067

0,062466

-0,172426

-0,224655

16

350

0,212995

0,237709

0,066219

0,0126225

0,790838

3,03534

-0,0408658

-0,116601

0,0340581

-0,148738

-0,13578

525

0,178035

0,23677

0,0663287

-0,000176171

0,951613

4,14914

-0,0497963

-0,13378

0,0345783

-0,148711

-0,196465

700

0,155241

0,257941

0,0527975

0,00212428

0,991916

4,98569

-0,0508104

-0,145642

0,0637065

-0,167975

-0,233784

17

350

0,21036

0,235403

0,0589777

0,0136375

0,793237

3,06986

-0,0403369

-0,116815

0,0345986

-0,146951

-0,13962

525

0,116005

0,232624

0,0579974

0,000437476

0,951981

4,1948

-0,048545

-0,133722

0,03524

-0,145075

-0,208441

700

0,153863

0,254141

0,0434956

0,00333942

0,989301

5,04115

-0,0502225

-0,145646

0,0650078

-0,163868

-0,243905

18

350

0,206594

0,233052

0,0515508

0,0147075

0,79567

3,10578

-0,0397982

-0,117043

0,0351554

-0,145118

-0,143636

525

0,174048

0,228525

0,0492647

0,00116811

0,952009

4,23992

-0,0484292

-0,133366

0,0360071

-0,141037

-0,21157

700

0,152478

0,249725

0,0338625

0,00465058

0,98712

5,0957

-0,0491613

-0,145361

0,0663859

-0,15937

-0,257289

19

350

0,20189

0,230657

0,043935

0,0158364

0,798135

3,14318

-0,0392497

-0,117285

0,0357291

-0,143238

-0,14784

525

0,17182

0,224135

0,0405076

0,0020401

0,951932

4,28526

-0,0471916

-0,133225

0,0366201

-0,137115

-0,22197

700

0,151234

0,245004

0,0234497

0,00613384

0,984304

5,15088

-0,0481839

-0,145013

0,0678683

-0,154958

-0,266368

20

350

0,199638

0,228219

0,036127

0,0170281

0,80063

3,18213

-0,0386918

-0,117543

0,0363203

-0,141311

-0,152243

525

0,169337

0,220007

0,0319054

0,00292608

0,951208

4,33512

-0,0465679

-0,133014

0,0372875

-0,133041

-0,230054

700

0,14912

0,240691

0,013993

0,00806115

0,981885

5,21438

-0,0471878

-0,14511

0,0691881

-0,150198

-0,277092

21

350

0,196198

0,225739

0,0281241

0,0182871

0,803151

3,22273

-0,0381247

-0,117818

0,0369294

-0,139336

-0,156858

525

0,167288

0,214897

0,0221834

0,00386553

0,95068

4,38448

-0,0456377

-0,13234

0,0381004

-0,129051

-0,238135

700

0,147535

0,236184

0,00370255

0,00961456

0,977829

5,27479

-0,0463111

-0,145004

0,0706537

-0,145227

-0,288116

22

350

0,19205

0,223218

0,0199237

0,0196181

0,805695

3,26506

-0,0375488

-0,118111

0,037557

-0,137311

-0,161698

525

0,164152

0,210513

0,0135717

0,00500168

0,950341

4,44028

-0,0449047

-0,132201

0,0388411

-0,12431

-0,247773

700

0,145731

0,231127

-0,00706058

0,0115491

0,97444

5,33965

-0,0451276

-0,144844

0,0723252

-0,140224

-0,29864

23

,350

0,187492

0,220659

0,0115235

0,0210261

0,808258

3,30923

-0,0369647

-0,118425

0,0382037

-0,135235

-0,166779

525

0,161806

0,205704

0,00314625

0,00609601

0,949065

4,49086

-0,0439308

-0,13211

0,0396534

-0,120127

-0,254978

700

0,143386

0,226705

-0,0174279

0,0138408

0,970500

5,40693

-0,0441751

-0,145009

0,0737984

-0,135209

-0,312326

24

350

0,182743

0,218063

0,00292192

0,0225168

0,810836

3,35534

-0,036373

-0,118761

0,0388700

-0,133109

-0,172117

525

0,158596

0,201014

-0,00617547

0,00734736

0,947887

4,54943

-0,0433364

-0,131862

0,0404727

-0,115285

-0,264552

700

0,141066

0,221623

-0,0280790

0,0159684

0,965622

5,48177

-0,0431265

-0,144692

0,0755863

-0,129825

-0,328733

25

350

0,177787

0,215434

-0,00588228

0,0240962

0,813423

3,40351

-0,0357745

-0,119121

0,0395565

-0,130931

-0,17773

525

0,155221

0,196722

-0,0162426

0,008477

0,947296

4,61292

-0,0430846

-0,131524

0,0413863

-0,110857

-0,27699

700

0,138805

0,216413

-0,0393713

0,0182827

0,960871

5,55454

-0,0420263

-0,144666

0,077354

-0,124055

-0,341562

26

350

0,171912

0,212774

-0,0148896

0,0257710

0,816013

3,45385

-0,0351699

-0,119506

0,0402637

-0,1287

-0,183636

525

0,151854

0,191379

-0,0264049

0,00997539

0,945316

4,67367

-0,0417314

-0,131269

0,0421803

-0,106199

-0,288043

700

0,136117

0,211633

-0,0508731

0,0209023

0,955804

5,63472

-0,0412472

-0,144713

0,0791713

-0,11877

-0,354654

27

350

0,166200

0,210088

-0,0240998

0,0275483

0,818599

3,50651

-0,0345604

-0,119921

0,0409921

-0,126417

-0,189857

525

0,147805

0,186567

-0,0366603

0,0114890

0,943867

4,75061

-0,0409051

-0,131098

0,0430703

-0,101243

-0,30193

700

0,133170

0,206171

-0,0622083

0,0238111

0,949722

5,72034

-0,0400623

-0,144662

0,0810942

-0,112699

-0,369306

28

350

0,159535

0,20738

-0,0335116

0,0294361

0,821173

3,56163

-0,0339473

-0,120366

0,0417423

-0,12408

-0,196417

525

0,143686

0,181272

-0,0466785

0,0132145

0,941212

4,82205

-0,0400779

-0,13123

0,0440888

-0,0955899

-0,311241

700

0,130016

0,200983

-0,0742097

0,0269671

0,943251

5,81311

-0,0390287

-0,144655

0,0831103

-0,106856

-0,388839

29

350

0,153596

0,204655

-0,0431228

0,0314429

0,823725

3,61937

-0,0333319

-0,120846

0,0425147

-0,121689

-0,203339

525

0,139419

0,17608

-0,0571292

0,0148584

0,938957

4,89199

-0,039222

-0,131006

0,0450669

-0,0905867

-0,324646

700

0,126291

0,196017

-0,0856187

0,030326

0,936616

5,90532

-0,0380318

-0,144999

0,0850175

-0,100934

-0,404372

30

350

0,147363

0,201921

-0,0529297

0,0335782

0,826244

3,6799

-0,032716

-0,121363

0,0433098

-0,119245

-0,210652

525

0,134370

0,171369

-0,0677317

0,0168643

0,93529

4,98174

-0,038742

-0,130962

0,0460837

-0,085394

-0,340423

700

0,122662

0,190477

-0,0978959

0,0339016

0,929062

6,00499

-0,0371749

-0,144926

0,0872823

-0,0947273

-0,420567

31

350

0,139814

0,199184

-0,0629274

0,0358525

0,828718

3,7434

-0,0321016

-0,121921

0,0441281

-0,116746

-0,218387

525

0,129147

0,166092

-0,0783953

0,0190262

0,932143

5,06644

-0,0378242

-0,131066

0,0470536

-0,0797852

-0,351266

700

0,118417

0,185116

-0,1098930

0,0377652

0,920943

6,11317

-0,0362234

-0,145065

0,0895573

-0,0883324

-0,440543

32

350

0,132922

0,196453

-0,0731089

0,0382771

0,831133

3,81008

-0,0314911

-0,122525

0,0449699

-0,114193

-0,226578

525

0,123771

0,160624

-0,0897326

0,0213409

0,928174

5,15575

-0,0369512

-0,131023

0,0482614

-0,0742922

-0,367733

700

0,11395

0,179737

-0,12215

0,0419952

0,911112

6,22667

-0,0350925

-0,145438

0,091819

-0,0817545

-0,460848

33

350

0,12566

0,193739

-0,0834652

0,0408646

0,833472

3,88015

-0,0308872

-0,123179

0,0458354

-0,111587

-0,235261

525

0,117578

0,155687

-0,100416

0,0237677

0,923529

5,25578

-0,0365177

-0,13099

0,0494007

-0,0684513

-0,386363

700

0,108936

0,174433

-0,134197

0,046537

0,901457

6,34087

-0,034283

-0,145854

0,0941929

-0,074795

-0,481319

34

350

0,117996

0,191053

-0,0939849

0,0436289

0,835716

3,95388

-0,0302931

-0,123889

0,0467249

-0,108928

-0,244479

525

0,110858

0,150605

-0,111083

0,0264124

0,91799

5,36148

-0,0360282

-0,131119

0,0505298

-0,0623964

-0,402985

700

0,103473

0,168965

-0,146573

0,0518004

0,889738

6,47055

-0,0333266

-0,146193

0,096618

-0,0678343

-0,501799

35

350

0,108897

0,18841

-0,104654

0,0465856

0,837844

4,03151

-0,0297125

-0,12466

0,0476383

-0,106216

-0,254278

525

0,103825

0,145346

-0,12223

0,0293635

0,912155

5,47081

-0,0352573

-0,131444

0,0518173

-0,0563794

-0,421877

700

0,0972653

0,163874

-0,15881

0,0573109

0,878227

6,61043

-0,0326338

-0,146729

0,0991682

-0,060531

-0,528262

36

350

0,099324

0,185826

-0,1154563

0,0497517

0,839831

4,11336

-0,0291498

-0,125500

0,0485758

-0,103453

-0,264709

525

0,0959012

0,140475

-0,132808

0,0325478

0,905462

5,58697

-0,0349774

-0,131763

0,0530574

-0,0501361

-0,440612

700

0,0905606

0,158694

-0,170821

0,0633383

0,864528

6,75693

-0,0318389

-0,147487

0,101873

-0,0530701

-0,554259

37

350

0,090235

0,183321

-0,126363

0,0531464

0,841648

4,19975

-0,02861

-0,126416

0,0495368

-0,100639

-0,275833

525

0,0875282

0,135275

-0,143727

0,0360999

0,897219

5,71268

-0,0340488

-0,132298

0,0543632

-0,043776

-0,465105

700

0,0831639

0,15367

-0,182759

0,0699908

0,849669

6,91405

-0,0311755

-0,148325

0,10464

-0,0454064

-0,581893

38

350

0,079582

0,180915

-0,137354

0,0567911

0,843263

4,29104

-0,0280991

-0,127418

0,050521

-0,0977768

-0,287714

525

0,0775638

0,13121

-0,153538

0,0400717

0,888768

5,85355

-0,0341142

-0,133084

0,055637

-0,0370872

-0,48866

700

0,0749802

0,148826

-0,194443

0,0773012

0,833241

7,08299

-0,0306129

-0,14933

0,107506

-0,0375069

-0,611581

39

350

0,0690598

0,178326

-0,148557

0,0607222

0,844084

4,38579

-0,0275592

-0,128426

0,0515455

-0,0945235

-0,299013

525

0,0676363

0,125937

-0,164185

0,0442968

0,87871

5,99924

-0,0335355

-0,133648

0,0570533

-0,0300677

-0,510629

700

0,0659051

0,144223

-0,205768

0,0853526

0,815045

7,26515

-0,0301725

-0,150529

0,1104700

-0,0293567

-0,643585

40

350

0,05704

0,176042

-0,159505

0,0649338

0,845866

4,49214

-0,0267965

-0,129598

0,0525282

-0,0919093

-0,314159

525

0,056223

0,121916

-0,173547

0,0489477

0,867199

6,15499

-0,033539

-0,134606

0,0584124

-0,0230317

-0,538659

700

0,055816

0,13993

-0,216609

0,0942424

0,79485

7,46218

-0,029880

-0,151955

0,113532

-0,0209374

-0,678221

 

j, град

E’R, кН/м

а22

а23

а24

а25

а33

a34

a35

а44

а45

а55

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

2

350

-0,0131822

-0,00662403

-0,0401167

-0,201643

0,00186969

-0,0206528

0,013298

-0,0854486

-2,31645

-2,86357

525

0,000594042

-0,00368904

-0,0379416

-0,448605

0,00267448

-0,022901

0,0211805

-0,147642

-4,04554

-4,18881

700

0,0101802

-0,00143866

-0,0497323

-0,515211

0,00708352

-0,0508029

0,0389494

-0,138649

-5,26221

-7,20936

3

350

-0,0116604

-0,00708052

-0,0359395

-0,205573

0,00186174

-0,0209905

0,0132191

-0,0861067

-2,33307

-2,86881

525

0,00289396

-0,00423315

-0,0319487

-0,455816

0,0026938

-0,0230656

0,0211266

-0,148159

-4,06746

-4,1953

700

0,012314

-0,00235604

-0,0432087

-0,520833

0,00723129

-0,0515368

0,0386508

-0,138816

-5,28247

-7,23276

4

350

-0,0100961

-0,00755132

-0,0316457

-0,209648

0,00185203

-0,0213407

0,0131296

-0,0867671

-2,3501

-2,87488

525

0,00453265

-0,00468279

-0,0257375

-0,463668

0,00274367

-0,02344

0,0205912

-0,149676

-4,08683

-4,1324

700

0,0147291

-0,00314944

-0,035727

-0,527708

0,0072797

-0,0518933

0,0377082

-0,139483

-5,3066

-7,30128

5

350

-0,00848804

-0,00803699

-0,0272317

-0,213875

0,00184042

-0,021704

0,0130287

-0,0874288

-2,36756

-2,88186

525

-0,00516277

0,00662189

-0,0196543

-0,470376

0,00273947

-0,0237281

0,020404

-0,151204

-4,10247

-4,19192

700

0,01713400

0,00415118

-0,028932

-0,535662

0,00742925

-0,0524209

0,0371955

-0,140247

-5,32414

-7,3158

6

350

-0,00683483

-0,00853813

-0,0226938

-0,21826

0,00182673

-0,022081

0,0129153

-0,0880908

-2,38545

-2,88982

525

0,00887459

-0,00574921

-0,0133874

-0,47830

0,00279762

-0,0241053

0,0199982

-0,152676

-4,12488

-4,17215

700

0,0196817

-0,00497021

-0,0213408

-0,54600

0,00737897

-0,0531014

0,0361817

-0,140261

-5,34465

-7,41136

7

350

-0,00513518

-0,00905535

-0,0180282

-0,222811

0,00181079

-0,0224722

0,0127882

-0,0887517

-2,40379

-2,89885

525

0,011215

-0,00623308

-0,00638554

-0,483482

0,0028308

-0,0243544

0,0197435

-0,153627

-4,14579

-4,15286

700

0,0222751

-0,00604983

-0,0137337

-0,553278

0,00745583

-0,0535973

0,0352228

-0,141266

-5,36952

-7,39311

8

350

-0,00338774

-0,00958932

-0,013231

-0,227536

0,00179241

-0,0228783

0,0126461

-0,0894103

-2,42258

-2,90904

525

0,0134207

-0,00674107

0,000380062

-0,495705

0,00281487

-0,0246666

0,019866

-0,154723

-4,1664

-4,13642

700

0,0247394

-0,00705707

-0,0057681

-0,560814

0,00758915

-0,0543984

0,0350536

-0,142608

-5,38664

-7,44874

9

350

-0,00159111

-0,0101407

-0,00829805

-0,232444

0,00177136

-0,0233000

0,0124876

-0,0900649

-2,44184

-2,92049

525

0,0158243

-0,00726011

0,00723883

-0,504239

0,00289606

-0,0250684

0,0190569

-0,156135

-4,18715

-4,12022

700

0,0273975

-0,00805077

0,00220213

-0,57015

0,0077276

-0,054824

0,0332815

-0,143628

-5,41192

-7,49511

10

350

0,000256133

-0,0107103

-0,00322516

-0,237544

0,00174742

-0,0237381

0,0123112

-0,0907139

-2,46157

-2,93329

525

0,0183677

-0,00790204

0,0145876

-0,512941

0,00289136

-0,0253563

0,0190916

-0,157455

-4,20695

-4,12854

700

0,0301604

-0,00902374

0,0106292

-0,580962

0,00765166

-0,0555154

0,0324833

-0,143464

-5,43163

-7,56491

11

350

0,00215544

-0,0112989

0,00199202

-0,242844

0,00172035

-0,0241932

0,012115

-0,0913553

-2,48178

-2,94757

525

0,0204609

-0,00854783

0,0219717

-0,521307

0,00290496

-0,0256208

0,0184282

-0,158889

-4,22959

-4,15241

700

0,0329601

-0,0101476

0,0190334

-0,589029

0,0076508

-0,0559833

0,0308139

-0,144803

-5,44841

-7,63104

12

350

0,0041083

-0,0119072

0,00735796

-0,248356

0,00168987

-0,0246663

0,0118974

-0,0919871

-2,50248

-2,96344

525

0,0230585

-0,00916388

0,0300729

-0,53102

0,00291282

-0,0259796

0,0181803

-0,160152

-4,2506

-4,12363

700

0,0359521

-0,0113573

0,0278942

-0,599344

0,00767481

-0,0566484

0,0291442

-0,14507

-5,46891

-7,63745

13

350

0,00611623

-0,0125361

0,0128773

-0,25409

0,00165569

-0,0251581

0,0116561

-0,0926071

-2,52368

-2,98105

525

0,0257577

-0,0098348

0,0374516

0,541517

0,00296667

-0,0264399

0,0182714

-0,161023

-4,26922

-4,13459

700

0,0387336

-0,012566

0,0369261

-0,610894

0,00776922

-0,0574959

0,0274985

-0,145674

-5,4889

-7,79800

14

350

0,00818073

-0,0131866

0,0185548

-0,260058

0,00161749

-0,0256696

0,0113889

-0,0932125

-2,5454

-3,00053

525

0,0284985

-0,0105043

0,0459126

-0,552023

0,00298847

-0,0268696

0,016846

-0,162726

-4,28846

-4,16203

700

0,0419763

-0,0139086

0,046603

-0,618815

0,00769951

-0,0581189

0,0279622

-0,146543

-5,50718

-7,90063

15

350

0,0103034

-0,0138597

0,0243955

-0,266271

0,00157493

-0,0262016

0,0110933

-0,0938006

-2,56763

-3,02204

525

0,0307156

-0,0112114

0,0541811

-0,562351

0,00300113

-0,0271964

0,0165953

-0,16406

-4,30819

-4,22518

700

0,0449897

-0,0152298

0,0557726

-0,63182

0,00774252

-0,0587861

0,0248371

-0,146397

-5,52371

-7,97824

16

350

0,0124857

-0,0145564

0,0304043

-0,272743

0,00152764

-0,0267552

0,0107664

-0,0943683

-2,5904

-3,04576

525

0,0337249

-0,0120097

0,0626126

-0,571388

0,00299951

-0,0276301

0,0158721

-0,164921

-4,32868

-4,20252

700

0,0481552

-0,0165184

0,0658285

-0,640795

0,00755269

-0,0594875

0,0217765

-0,147106

-5,53647

-8,08618

17

350

0,0147293

-0,0152777

0,0365865

-0,279489

0,00147521

-0,0273314

0,0104053

-0,0949121

-2,61369

-3,07188

525

0,0365554

-0,0127929

0,0715681

-0,582086

0,00302745

-0,0279779

0,0153217

-0,166694

-4,34915

-4,16594

700

0,0515002

-0,0180582

0,0759598

0,65288

0,00755323

-0,0599571

0,0209742

-0,147266

-5,54826

-8,2811

18

350

0,0170358

-0,016025

0,0429475

-0,286522

0,00141718

-0,0279313

0,0100064

-0,0954282

-2,63753

-3,10058

525

0,0396342

-0,0135825

0,0805376

-0,597117

0,00303035

-0,0285201

0,0139726

-0,16799

-4,36561

-4,32523

700

0,0546812

-0,019367

0,0865282

0,664424

0,00751214

0,0608067

0,0178993

-0,14802

-5,5664

-8,40317

19

350

0,0194066

-0,0167995

0,0494928

-0,293859

0,00135309

-0,0285561

0,00956589

-0,0959124

-2,66192

-3,1321

525

0,0425308

-0,0143651

0,0900362

-0,607724

0,00300971

-0,0289685

0,013118

-0,169298

-4,38622

-4,35973

700

0,0585032

-0,020973

0,0972616

-0,677524

0,00743461

0,0615043

0,0158215

-0,148247

-5,5765

-8,55879

20

350

0,0218434

-0,0176025

0,0562282

-0,301517

0,00128241

-0,0292069

0,00907963

-0,0963601

-2,68687

-3,16667

525

0,0454456

-0,0152486

0,0996044

-0,622771

0,00299843

-0,0293602

0,0126215

-0,17011

-4,40183

-4,43809

700

0,0617581

-0,0226398

0,108523

-0,693442

0,00724442

-0,0624189

0,0136013

-0,149133

5,5931

-8,7477

21

350

0,0243477

-0,0184354

0,0631593

-0,309514

0,00120455

-0,0298852

0,00854288

-0,0967661

-2,71237

-3,20455

525

0,0486847

-0,0161846

0,109751

-0,633639

0,0029777

-0,0298201

0,011859

-0,171046

-4,42326

-4,51879

700

0,0652800

-0,0242826

0,120306

-0,705432

0,00716601

-0,0629817

0,0109214

-0,149163

-5,59911

-8,95404

22

350

0,0269208

-0,0193

0,0702924

-0,317871

0,00111891

-0,0305921

0,0079504

-0,0971247

-2,73844

-3,24603

525

0,0516014

-0,0171942

0,119708

-0,649671

0,00293782

-0,0302607

0,0103022

-0,172809

-4,43577

-4,62011

700

0,0690974

-0,0259606

0,131666

-0,718565

0,00693646

-0,0638128

0,00805336

-0,149073

-5,60458

-9,19436

23

350

0,0295643

-0,0201977

0,0776334

-0,326609

0,00102478

-0,0313291

0,00729631

-0,0974297

-2,76507

-3,29141

525

0,0552274

-0,0180913

0,130678

-0,661936

0,00289185

-0,0307799

0,00854467

-0,173301

-4,4522

-4,68786

700

0,0727039

-0,0278416

0,143867

-0,731324

0,00665569

-0,0644617

0,00297631

0,149393

-5,60813

-9,41836

24

350

0,0322795

-0,0211306

0,0851888

-0,335751

0,000921435

-0,0320977

0,00657407

-0,0976743

-2,79227

-3,34104

525

0,0583383

-0,0191435

0,141377

-0,676847

0,00283617

-0,0312631

0,00705043

-0,173972

-4,46794

-4,79557

700

0,0763876

-0,0298977

0,156529

-0,748354

0,00645884

-0,0650747

-0,000300089

-0,148635

-5,61334

-9,67211

25

350

0,0350676

-0,0221004

0,0929649

-0,345321

0,00080805

-0,0328994

0,00577635

-0,0978508

-2,82004

-3,39529

525

0,061799

-0,0201864

0,152476

-0,692839

0,00280475

-0,0317226

0,00605103

-0,175739

-4,48005

-4,93981

700

0,0803196

-0,0317732

0,169513

-0,763196

0,00612842

0,0656739

-0,00417108

-0,14917

-5,61091

-9,94821

26

350

0,0379297

-0,0231094

0,100968

-0,355347

0,000683732

-0,0337358

0,00489491

-0,0979507

-2,84836

-3,45455

525

0,0653201

-0,0213592

0,164305

-0,71059

0,00272851

-0,0321981

0,00378147

-0,176372

-4,48901

-5,03134

700

0,0843618

-0,0339122

0,183388

-0,779652

0,00576393

-0,0665045

-0,00727477

-0,149257

-5,60896

-10,2939

27

350

0,0408667

-0,0241598

0,109206

-0,365858

0,000547502

-0,0346087

0,0039205

-0,0979648

-2,87724

-3,51928

525

0,0687373

-0,0224814

0,176336

-0,725978

0,00263681

-0,0327774

0,00208089

-0,177356

-4,50133

-5,27317

700

0,0882625

-0,0361466

0,197087

-0,795145

0,00536572

-0,0672451

-0,0150091

-0,148117

-5,60482

-10,6453

28

350

0,0438794

-0,0252541

0,117685

-0,376886

0,000398285

-0,0355198

0,00284269

-0,0978829

-2,90667

-3,58995

525

0,0723163

-0,0238342

0,188568

-0,744576

0,00252427

-0,0332086

-0,000367904

-0,17793

-4,50882

-5,4593

700

0,0926365

-0,0385419

0,21123

-0,814152

0,00483171

-0,067847

-0,020992

-0,147661

-5,58651

-11,0547

29

350

0,0469684

-0,0263952

0,126412

-0,388467

0,000234902

-0,0364709

0,00164973

-0,0976936

-2,93663

-3,66711

525

0,0757692

-0,0250971

0,201262

-0,76149

0,00244365

-0,0337836

-0,00269165

-0,178623

-4,51387

-5,60885

700

0,0965641

-0,0409174

0,225812

-0,830901

0,00426986

-0,068558

-0,026634

-0,146944

-5,57205

-11,4845

30

350

0,0501337

-0,0275859

0,135394

-0,400637

0,0000560543

-0,0374639

0,000328299

-0,0973844

-2,9671

-3,75132

525

0,079454

-0,0264334

0,214639

-0,784192

0,00228640

-0,0341895

-0,00651643

-0,178437

-4,51518

-5,87694

700

0,100863

-0,0435336

0,241387

-0,849927

0,00362547

-0,0690075

-0,0338472

-0,146576

-5,55322

-11,9525

31

350

0,0533754

-0,0288296

0,144638

-0,413438

-0,000139687

-0,0385007

-0,00113669

-0,0969415

-2,99808

-3,84325

525

0,0831447

-0,0279098

0,228143

-0,803213

0,00213076

-0,034765

-0,00890042

-0,179257

-4,51365

-6,16716

700

0,10509

-0,0462639

0,257178

-0,872193

0,00295325

-0,0695507

-0,0425504

-0,146128

-5,52131

-12,4859

32

350

0,0566927

-0,0301298

0,154153

-0,426918

-0,000353899

-0,0395834

-0,0027624

-0,0963496

-3,02952

-3,94358

525

0,0872777

-0,0294686

0,242118

-0,825131

0,00192757

-0,0352822

-0,0122894

-0,178939

-4,51089

-6,43033

700

0,109438

-0,0491703

0,273494

-0,892261

0,00215688

-0,0698208

-0,0511862

-0,144174

-5,4864

-13,0844

33

350

0,0600847

-0,0314905

0,163946

-0,441126

-0,000588322

-0,040714

-0,00456839

-0,0955917

-3,0614

-4,05312

525

0,0907826

-0,0310411

0,257076

-0,847945

0,00174539

-0,0357304

-0,0171061

-0,179451

-4,50329

-6,76021

700

0,113703

-0,0522405

0,29021

-0,914546

0,00132642

-0,0701729

-0,0618159

-0,143432

-5,44494

-13,6543

34

350

0,0635497

-0,0329163

0,174023

-0,456119

-0,000844884

-0,0418945

-0,00657701

-0,0946492

-3,09368

-4,1727

525

0,0945992

-0,0327915

0,271834

-0,873389

0,00154885

-0,0361824

-0,0218353

-0,178442

-4,49516

-7,11471

700

0,118112

-0,0555249

0,307719

-0,938716

0,000235671

-0,0704522

-0,0732788

-0,141076

-5,3935

-14,3757

35

350

0,0670852

-0,0344119

0,184395

-0,471961

-0,00112572

-0,0431271

-0,0088139

-0,0935014

-3,12632

-4,30331

525

0,098572

-0,034643

0,287503

-0,896516

0,00127477

-0,0365942

-0,0261979

-0,178558

-4,47494

-7,54508

700

0,122448

-0,0590606

0,325885

0,962773

-0,000845159

-0,0706046

-0,0851315

-0,140274

-5,33746

-15,1766

36

350

0,0706879

-0,0359828

0,195067

-0,488721

-0,00143321

-0,0444138

-0,0113086

-0,0921253

-3,15924

-4,44598

525

0,102265

-0,0365471

0,303625

-0,924567

0,000996508

-0,0370853

-0,0323252

-0,177944

-4,45176

-7,95738

700

0,126789

-0,0627911

0,344803

-0,99107

-0,00212451

-0,0704777

-0,0998328

-0,138387

-5,26581

-16,0083

37

350

0,0743535

-0,0376353

0,20605

-0,506478

-0,00176999

-0,0457565

-0,0140951

-0,0904957

-3,1924

-4,6019

525

0,106287

-0,0386235

0,320441

-0,953572

0,000638565

-0,0372487

-0,0386824

-0,177042

-4,42169

-8,43568

700

0,131087

-0,0667972

0,364355

-1,01983

-0,00355395

-0,0702245

-0,116179

-0,136363

-5,18389

-16,9386

38

350

0,0780764

-0,0393763

0,217351

-0,525324

-0,00213902

-0,0471572

-0,017213

-0,0885842

-3,2257

-4,77239

525

0,109795

-0,0408709

0,337508

-0,984546

0,000258726

-0,0376358

-0,0461776

-0,175924

-4,38625

-9,03156

700

0,135316

-0,0711008

0,384686

-1,05073

-0,00515996

-0,0697433

-0,134738

-0,134133

-5,08856

-17,9643

39

350

0,0818997

-0,0412342

0,228939

-0,544757

-0,00256165

-0,0485821

-0,0204462

-0,0859944

-3,25952

-4,95259

525

0,113699

-0,0431889

0,355777

-1,01828

-0,000169508

-0,0379147

-0,0551023

-0,175057

-4,33835

-9,64798

700

0,139442

-0,0757385

0,405859

-1,08413

-0,00696473

-0,0689873

-0,155878

-0,131698

-4,97803

-19,0963

40

350

0,085671

-0,0431783

0,24109

-0,56732

-0,00297666

-0,0501276

-0,0247347

-0,0840624

-3,29246

-5,17334

525

0,117116

-0,0457759

0,374295

-1,05342

-0,000645437

-0,0379661

-0,0635605

-0,173064

-4,2875

-10,3197

700

0,143423

-0,0807535

0,427948

-1,12044

-0,00899395

-0,0678998

-0,180039

-0,129069

-4,85024

-20,3471

Таблица Д.4

Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов снижения касательных напряжений в слабосвязных слоях оснований дорожных одежд капитального и облегченного типов при статическом воздействии нагрузки a4

j, град

E’R, кН/м

а0

a1

а2

а3

а4

а5

а11

а12

а13

а14

а15

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

2

350

0,320092

0,158986

0,11254

-0,00439596

0,777016

2,52413

-0,0264147

-0,0570487

-0,000225527

-0,0828183

-0,0793855

525

0,234776

0,209738

0,103754

0,00298351

0,966567

3,64691

-0,0402673

-0,0838959

-0,0283306

-0,0891273

-0,172354

700

0,199682

0,232503

0,113117

0,0285113

1,05542

4,2158!

-0,046592

-0,096613

-0,0462738

-0,0945102

-0,192481

3

350

0,317659

0,155633

0,108846

-0,00457327

0,779796

2,54522

-0,0258418

-0,0560166

-0,000107315

-0,0805849

-0,082452

525

0,234746

0,205408

0,0983185

-0,00297585

0,968013

3,6749

-0,0398621

-0,0820512

-0,0263728

-0,0858288

-0,179368

700

0,199731

0,22778

0,106782

0,02659670

1,0563

4,24513

-0,0457111

-0,0949901

-0,0455004

-0,090393

-0,200156

4

350

0,315165

0,152183

0,105057

-0,00475174

0,782642

2,56711

-0,0252522

-0,054953

0000177598

-0,0782934

-0,0856443

525

0,234041

0,201073

0,0927203

-0,00375279

0,969842

3,70516

-0,0392793

-0,080332

-0,0259351

-0,082421

-0,18603

700

0,199623

0,223142

0,100947

0,0211257

1,05683

4,28026

-0,0448153

-0,0932842

-0,0441627

-0,0865705

-0,211396

5

350

0,313106

0,148633

0,101170

-0,00493112

0,785552

2,58982

-0,0246454

-0,0538568

0,000150146

-0,0759424

-0,088969

525

0,233846

0,195918

0,0871731

-0,00707156

0,970417

3,73585

-0,0382121

-0,0785678

-0,0241163

-0,0789122

-0,191294

700

0,199338

0,21831

0,0952117

0,017177

1,0583

4,31408

-0,0440513

-0,091142

-0,0431415

-0,0828554

-0,221438

6

350

0,310979

0,144981

0,0971824

-0,00511115

0,788529

2,61339

-0,0240209

-0,0527269

0,000290324

-0,0735303

-0,0924329

525

0,233138

0,191482

0,0817568

-0,0128801

0,972787

3,77214

-0,0371455

-0,0770238

-0,0239005

-0,0752636

-0,201984

700

0,199523

0,212762

0,088909

0,0123327

1,05829

4,34679

-0,0430316

-0,0890626

-0,0427932

-0,0780202

-0,22601

7

350

0,30868

0,141223

0,0930932

-0,0052915

0,791572

2,63786

-0,0233782

-0,051562

0,000438812

-0,0710556

-0,0960431

525

0,232789

0,186131

0,0753766

-0,0145597

0,974326

3,80166

-0,0364468

-0,0748601

-0,0219912

-0,0719522

-0,204445

700

0,199198

0,207899

0,0822373

0,00816643

1,06054

4,3845

-0,0425694

-0,0870296

-0,0405791

-0,0750554

-0,231484

8

350

0,306504

0,137355

0,088900

-0,00547183

0,794683

2,66329

-0,0227167

-0,0503611

0,000596166

-0,0685168

-0,0998075

525

0,232667

0,180349

0,068916

-0,0192444

0,975575

3,83976

-0,0354516

-0,07261

-0,0194302

-0,0680222

-0,213922

700

0,19959

0,201638

0,0753569

0,0030636

1,06001

4,42204

-0,0411037

-0,0848437

-0,0383297

-0,070188

-0,243105

9

350

0,304148

0,133375

0,0846008

-0,00565172

0,797861

2,68972

-0,0220359

-0,0491227

0,000762984

-0,0659124

-0,103734

525

0,231427

0,175797

0,0635444

-0,0216593

0,977581

3,87435

-0,0348547

-0,071036

-0,0177745

-0,0643086

-0,223288

700

0,199455

0,195986

0,0686431

-0,00250205

1,06039

4,46277

-0,0401588

-0,082447

-0,0373089

-0,0659046

-0,251927

10

350

0,301706

0,129279

0,0801936

-0,00583074

0,801108

2,7172

-0,0213351

-0,0478457

0,000939911

-0,0632408

-0,107832

525

0,231294

0,169895

0,0567768

-0,0268563

0,978326

3,91361

-0,0337809

-0,068753

-0,0167657

-0,060066

-0,229574

700

0,199441

0,189808

0,0618823

-0,0100284

1,06078

4,50846

-0,0390497

-0,0803058

-0,0337739

-0,0612295

-0,262987

11

350

0,299173

0,125063

0,0756765

-0,00600837

0,804423

2,74579

-0,0206138

-0,0465286

0,00112764

-0,0605005

-0,112111

525

0,230291

0,164596

0,0504658

-0,0285092

0,979844

3,94972

-0,0330125

-0,0665769

-0,0161023

-0,0560162

-0,237653

700

0,199171

0,183444

0,0546539

-0,0131802

1,06147

4,55008

-0,0378741

-0,0777642

-0,0324959

-0,0565052

-0,270252

12

350

0,296544

0,120723

0,0710478

-0,00618406

0,807807

2,77555

-0,0198713

-0,0451702

0,00132692

-0,0576899

-0,11658

525

0,229689

0,158772

0,0436796

-0,03442

0,981232

3,99293

-0,0318641

-0,0647456

-0,0128403

-0,0523622

-0,247713

700

0,199061

0,177618

0,0466867

-0,0177064

1,0613

4,59961

-0,0372975

-0,0751948

-0,0306143

-0,0518929

-0,28038

13

350

0,293512

0,116256

0,066306

-0,00635716

0,811258

2,80653

-0,0191072

-0,0437689

0,00153856

-0,0548075

-0,12125

525

0,228917

0,152349

0,0372176

-0,0394708

0,982515

4,03517

-0,0305818

-0,0623147

-0,00986034

-0,0482399

-0,258431

700

0,198687

0,171316

0,0395538

-0,0225747

1,06084

4,64205

-0,0360265

-0,0728302

-0,0284503

-0,0473304

-0,296043

14

350

0,290672

0,111657

0,0614496

-0,00652696

0,814777

2,83882

-0,0183208

-0,0423233

0,00176343

-0,0518517

-0,126132

525

0,2281

0,146132

0,0300534

-0,0434284

0,98408

4,07893

-0,0297681

-0,0599669

-0,00748895

-0,0434542

-0,266779

700

0,198222

0,164481

0,0319086

-0,0274196

1,06128

4,69246

-0,0347993

-0,0702191

-0,0252749

-0,0421308

-0,308733

15

350

0,286916

0,106923

0,0564776

-0,00669266

0,818363

2,87247

-0,0175114

-0,0408318

0,00200248

-0,048821

-0,131239

525

0,227047

0,140128

0,0226477

-0,0461684

0,985538

4,12409

-0,0287891

-0,0577252

-0,00590587

-0,0395569

-0,273633

700

0,197813

0,157518

0,0240719

-0,0337555

1,06167

4,74656

-0,0333422

-0,0676383

-0,0227793

-0,037416

-0,320261

16

350

0,284236

0,10205

0,0513889

-0,00685336

0,822014

2,90758

-0,0166785

-0,039293

0,00225672

-0,0457139

-0,136584

525

0,225821

0,13288

0,0160759

-0,0497503

0,986372

4,1742

-0,0273573

-0,0551215

-0,00221067

-0,0348788

-0,285038

700

0,197193

0,150783

0,0161147

-0,0374818

1,06085

4,80151

-0,032645

-0,0649525

-0,019571

-0,0324778

-0,32878

17

350

0,280824

0,0970329

0,0461831

-0,00700805

0,825728

2,94422

-0,0158214

-0,0377051

0,00252725

-0,0425291

-0,14218

525

0,224564

0,126267

0,00841888

-0,0532601

0,987324

4,22787

-0,0262132

-0,0527064

0,00101848

-0,0305958

-0,296964

700

0,196987

0,142767

0,00777758

-0,0447771

1,06004

4,85989

-0,030984

-0,0617987

-0,0155929

-0,0271218

-0,344984

18

350

0,277272

0,091868

0,0408599

-0,00715561

0,829504

2,98249

-0,0149397

-0,0360666

0,00281527

-0,0392651

-0,148042

525

0,223423

0,119246

0,00047191

-0,0578992

0,988193

4,28497

-0,0253277

-0,0498933

0,00462665

-0,0256199

-0,307203

700

0,196123

0,135514

-0,00066737

-0,0483853

1,05955

4,91925

-0,0297907

-0,0589199

-0,0130949

-0,0217257

-0,35788

19

350

0,273537

0,086551

0,0354197

-0,00729475

0,833339

3,02247

-0,0140327

-0,0343758

0,00312208

-0,0359206

-0,154187

525

0,221692

0,112103

-0,00699105

-0,0599051

0,98943

4,33939

-0,0238688

-0,0472254

0,00750765

-0,0212879

-0,322433

700

0,195596

0,127042

-0,00941483

-0,0538162

1,05868

4,98436

-0,0282711

-0,0558381

-0,00612233

-0,0167885

-0,370164

20

350

0,269707

0,0810776

0,0298632

-0,00742407

0,837229

3,06429

-0,0130999

-0,032631

0,00344908

-0,0324944

-0,160632

525

0,220649

0,104389

-0,0151215,

-0,0657877

0,989774

4,39125

-0,0227164

-0,0442473

0,0119428

-0,0166176

-0,330794

700

0,1946

0,119793

-0,0180744

-0,0596908

1,05732

5,0492

-0,0273746

-0,0527722

-0,0035015

-0,0112308

-0,386129

21

350

0,265572

0,0754434

0,0241919

-0,00754196

0,841171

3,10806

-0,0121408

-0,0308305

0,0037978

-0,0289854

-0,167394

525

0,218695

0,0966267

-0,0233258

-0,0678752

0,990145

4,46127

-0,0214499

-0,0413926

0,0161715

-0,0114234

-0,344334

700

0,193475

0,111603

-0,0269269

-0,065271

1,05572

5,12304

-0,0260536

-0,0494523

0,00051294

-0,00558261

-0,401714

22

350

0,261352

0,069644

0,018408

-0,00764662

0,845159

3,15389

-0,011155

-0,0289726

0,00416989

-0,0253926

-0,174494

525

0,216469

0,0892346

-0,0311541

-0,0704305

0,990575

4,52727

-0,0206407

-0,0383649

0,0202374

-0,00663237

-0,357971

700

0,192281

0,102958

-0,0359858

-0,0697262

1,05408

5,19835

-0,0247298

-0,046038

0,0065499

-0,000318449

-0,416421

23

350

0,256734

0,0636753

0,0125147

-0,00773603

0,849188

3,20192

-0,010142

-0,0270554

0,00456716

-0,0217152

-0,181953

525

0,214662

0,0807394

-0,0398768

-0,0752219

0,990579

4,59926

-0,0188837

-0,0351149

0,0249615

-0,00173242

-0,376679

700

0,191174

0,0936688

-0,0452253

-0,074186

1,05119

5,27263

-0,0229723

-0,0425376

0,0122817

0,00566704

-0,43344

24

350

0,252202

0,057533

0,00651594

-0,00780791

0,853251

3,25231

-0,00910156

-0,0250773

0,00499158

-0,0179525

-0,189793

525

0,212569

0,0715458

-0,0485435

-0,0776249

0,990716

4,66982

-0,0170484

-0,0318105

0,0310603

0,00311307

-0,388303

700

0,189782

0,0842248

-0,0547694

-0,0786467

1,04841

5,35828

-0,0214526

-0,0389092

0,0190727

0,011673

-0,449201

25

350

0,24694

0,051213

0,000417225

-0,00785969

0,857338

3,3052

-0,00803343

-0,0230366

0,00544531

-0,0141041

-0,198041

525

0,210097

0,0628308

-0,0567436

-0,0829625

0,990382

4,7493

-0,0159647

-0,0286923

0,0380194

0,00862302

-0,403171

700

0,188093

0,0750935

-0,0644016

-0,0830131

1,04535

5,44654

-0,0202155

-0,0351266

0,0263773

0,017174

-0,470965

26

350

0,24113

0,0447115

-0,00577471

-0,00788849

0,861441

3,36079

-0,00693751

-0,0209317

0,00593067

-0,0101699

-0,206722

525

0,207063

0,0541269

-0,0655127

-0,0832489

0,989297

4,83623

-0,014633

-0,0250847

0,0426441

0,0138373

-0,420027

700

0,18613

0,0652165

-0,0738546

-0,0873222

1,04156

5,53995

-0,0185885

-0,0312748

0,0343303

0,0226904

-0,490206

27

350

0,2350553

0,0380246

-0,0120514

-0,00789102

0,865547

3,41925

-0,00581385

-0,0187609

0,00645023

-0,00614998

-0,215865

525

0,204011

0,0453115

-0,0740057

-0,0871386

0,988327

4,92091

-0,013406

-0,0219873

0,0500143

0,0190333

-0,435808

700

0,183714

0,0558002

-0,0835473

-0,0917029

1,03803

5,64281

-0,0172941

-0,0273622

0,0408789

0,0282651

-0,508275

28

350

0,229086

0,0311491

-0,0184024

-0,00786359

0,869644

3,4808

-0,00466265

-0,0165227

0,00700681

-0,00204479

-0,225502

525

0,200777

0,0350841

-0,0828865

-0,0885291

0,986572

5,01406

-0,011395

-0,0180271

0,0568488

0,0242915

-0,45471

700

0,181554

0,0449039

-0,0932312

-0,0957299

1,03225

5,74675

-0,015479

-0,0232284

0,0508071

0,0340381

-0,527535

29

350

0,222204

0,0240818

-0,0248149

-0,00780198

0,873714

3,54567

-0,00348435

-0,0142157

0,00760347

0,00214478

-0,235666

525

0,196915

0,0258839

-0,091708

-0,0891361

0,984254

5,11302

-0,0103496

-0,0145466

0,064649

0,0298171

-0,473999

700

0,178568

0,0345757

-0,103079

-0,0970877

1,02726

5,85917

-0,0141428

-0,0190067

0,0597346

0,039979

-0,548531

30

350

0,216182

0,0168204

-0,0312735

-0,00770144

0,87774

3,61412

-0,00227965

-0,0118388

0,00824361

0,00641737

-0,246395

525

0,192841

0,015349

-0,100598

-0,0894304

0,981949

5,21865

-0,00885522

-0,0102174

0,0737607

0,0350012

-0,492997

700

0,175459

0,0233214

-0,112871

-0,100118

1,02047

5,98223

-0,0120828

-0,014805

0,0703244

0,0459826

-0,574744

31

350

0,209588

0,00936286

-0,0377595

-0,00755653

0,8817

3,68644

-0,00104955

-0,00939098

0,00893093

0,0107711

-0,25773

525

0,188258

0,00457075

-0,108728

-0,0903137

0,978643

5,33052

-0,00721581

-0,00624119

0,0833733

0,0406327

-0,512363

700

0,172027

0,0122714

-0,122695

-0,102453

1,01269

6,11243

-0,0108528

-0,0101081

0,0814776

0,0516658

-0,597917

32

350

0,20199

0,00170811

-0,0442502

-0,00736104

0,885568

3,76293

0,000204521

-0,00687144

0,00966953

0,0152035

-0,269713

525

0,183433

-0,00616453

-0,11799

-0,0900345

0,974622

5,45381

-0,00557891

-0,00215476

0,0935564

0,0458374

-0,535193

700

0,167943

3,000349717

-0,132104

-0,102228

1,00387

6,25078

-0,00909827

-0,00544162

0,0947866

0,0574929

-0,623725

33

350

0,19415

-0,00614403

-0,0507187

-0,00710788

0,889314

3,84395

0,0014807

-0,00427984

0,0104639

0,0197113

-0,282393

525

0,177893

-0,017055

-0,126136

-0,0898246

0,969602

5,58161

-0,00445879

0,00207862

0,105326

0,0513927

-0,558392

700

0,16335

-0,011676

-0,141386

-0,102278

0,994132

6,39934

-0,00764926

-0,000693044

0,109356

0,0631828

-0,649042

34

350

0,18615

-0,0141925

-0,0571326

-0,00678889

0,892904

3,9299

0,0027765

-0,00161623

0,0113192

0,0242904

-0,295823

525

0,171714

-0,0288116

-0,134397

-0,0858667

0,963354

5,71926

-0,00232718

0,0062944

0,117118

0,056803

-0,5834

700

0,158088

-0,0238235

-0,150639

-0,0991611

0,982658

6,56147

-0,0061637

0,00414244

0,123843

0,0690486

-0,676457

35

350

0,177350

-0,0224349

-0,0634531

-0,00639469

0,896296

4,02122

0,00408877

0,00111877

0,0122408

0,0289359

-0,310061

525

0,165142

-0,0404041

-0,142455

-0,0850301

0,956438

5,86869

-0,0011387

0,0108789

0,13089

0,0621936

-0,608674

700

0,15213

-0,036528

-0,159312

-0,096683

0,970281

6,73576

-0,00448877

0,00924187

0,140195

0,0740947

-0,705935

36

350

0,167594

-0,0308584

-0,0696744

-0,00569987

0,899388

4,11931

0,00528061

0,00400595

0,0131505

0,0337823

-0,32356

525

0,157484

-0,0528488

-0,14996

-0,0789981

0,948528

6,02826

0,000786659

0,0155364

0,145565

0,0671516

-0,637011

700

0,145524

-0,0497863

-0,167448

-0,0926105

0,955292

6,9271

-0,0028526

0,0144592

0,159068

0,0794345

-0,738464

37

350

0,157708

-0,0390518

-0,075758

-0,00537781

0,902018

4,22132

0,00640673

0,00680944

0,0142309

0,0386318

-0,342759

525

0,148451

-0,0646749

-0,155957

-0,072221

0,938878

6,20505

0,00186303

0,0199596

0,161728

0,07248

-0,66505

700

0,137914

-0,063234

-0,174929

-0,0859752

0,938371

7,13365

-0,00137407

0,0197942

0,179279

0,084498

-0,77102

38

350

0,146819

-0,048262

-0,0815461

-0,00459344

0,904987

4,33258

0,00805434

0,00982692

0,0154029

0,0433005

-0,358419

525

0,138976

-0,077467

-0,162028

-0,0646172

0,92705

6,39729

0,00313808

0,0248734

0,180013

0,0776874

-0,696114

700

0,129225

-0,0770173

-0,181528

-0,0769231

0,918974

7,35949

0,0000189737

0,0252535

0,201574

0,0893021

-0,80539

39

350

0,135331

-0,0572216

-0,0867211

-0,00381978

0,906793

4,45138

0,0094038

0,0127334

0,016726

0,0480389

-0,376487

525

0,128094

-0,0907004

-0,166964

-0,0531575

0,91391

6,60195

0,00473086

0,0298618

0,199141

0,0819786

-0,726018

700

0,119275

-0,0911181

-0,187004

-0,0649602

0,8967

7,60752

0,00129409

0,0308263

0,226216

0,0937922

-0,841731

40

350

0,12274

-0,0663169

-0,0916614

-0,00284537

0,908281

4,57869

0,0107119

0,0157862

0,0180883

0,0528959

-0,395885

525

0,115927

-0,104356

-0,170494

-0,0393843

0,89771

6,82781

0,00627003

0,0347276

0,220897

0,0870734

-0,760589

700

0,107843

-0,105512

-0,191055

-0,0494698

0,871065

7,88127

0,00241277

0,0364981

0,153513

0,0979058

-0,880232

 

j, град

E’R, кН/м

а22

а23

а24

а25

а33

a34

a35

а44

а45

а55

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

2

350

-0,00807595

0,00497645

-0,0741239

-0,0836995

-0,000320824

0,00102886

0,0146725

-0,129447

-2,20944

-3,14956

525

0,0242508

0,044838

-0,110619

-0,204807

-0,0784146

0,023565

0,154212

-0,210205

-3,83334

-6,2252

700

0,0269868

0,0462734

-0,124325

-0,24764

-0,134798

0,0414778

0,143237

-0,262802

-4,88585

-8,37121

3

350

-0,00738764

0,00498443

-0,0714464

-0,0864634

-0,000291236

0,00106694

0,0144381

-0,130484

-2,22611

-3,15831

525

0,0254095

0,046419

-0,10679

-0,208261

-0,0695641

0,0227264

0,149884

-0,210744

-3,85323

-6,26138

700

0,0287911

0,0467989

-0,119535

-0,252626

-0,1345

0,0430434

0,140231

-0,26477

-4,90835

-8,38854

4

350

-0,0066811

0,00499201

-0,0686953

-0,089347

-0,0002611

0,00110227

0,0141859

-0,131523

-2,24323

-3,168

525

0,0269723

0,0460154

-0,102655

-0,213446

-0,0683585

0,0237246

0,132757

-0,212491

-3,87543

-6,25499

700

0,0303599

0,0483401

-0,115308

-0,262724

-0,125588

0,0418475

0,138357

-0,264172

-4,93237

-8,4001

5

350

-0,00595593

0,00499912

-0,0658685

-0,092357

-0,000230421

0,00113453

0,0139144

-0,132563

-2,2608

-3,17872

525

0,0283549

0,0466969

-0,0986192

-0,221404

-0,0668809

0,0253611

0,136129

-0,212668

-3,89391

-6,29767

700

0,031476

0,0500301

-0,11058

-0,267438

-0,122202

0,0424909

0,127075

-0,26594

-4,95756

-8,42356

6

350

-0,00521174

0,00500567

-0,0629637

-0,0955008

-0,000199206

0,00116336

0,0136223

-0,133603

-2,27883

-3,19056

525

0,0295636

0,0478153

-0,0944276

-0,225787

-0,0557437

0,0251889

0,127003

-0,214532

-3,91749

-6,34397

700

0,0331003

0,0508874

-0,105793

-0,275575

-0,11368

0,0447263

0,123716

-0,266901

-4,97484

-8,46869

7

350

-0,00444812

0,00501156

-0,0599787

-0,0987862

-0,000167465

0,00118839

0,013308

-0,13464

-2,29734

-3,2036

525

0,0313068

0,0480262

-0,090107

-0,232484

-0,0551326

0,0260288

0,119901

-0,215424

-3,93906

-6,35429

700

0,0348789

0,0518116

-0,100883

-0,281816

-0,108192

0,0454789

0,10596

-0,269265

-4,99695

-8,53146

8

350

-0,00366472

0,00501666

-0,0569111

-0,102222

-0,000135211

0,00120921

0,0129696

-0,135671

-2,31635

-3,21796

525

0,0328297

0,0496143

-0,0855755

-0,239

-0,0495885

0,0255413

0,10707

-0,216045

-3,95955

-6,40848

700

0,0366049

0,0527047

-0,0954041

-0,28815

-0,100894

0,0438875

0,106244

-0,268691

-5,01975

-8,59697

9

350

-0,00286117

0,00502086

-0,0537585

-0,105817

-0,000102461

0,00122536

0,0126053

-0,136694

-2,33585

-3,23374

525

0,0339971

0,0497687

-0,0806934

-0,245053

-0,0458802

0,0243252

0,0998352

-0,217353

-3,98324

-6,42648

700

0,0381924

0,0550476

-0,0901278

-0,298941

-0,0948066

0,0456068

0,0979594

-0,269378

-5,04142

-8,63668

10

350

-0,00203714

0,00502401

-0,0505183

-0,109581

-0,0000692332

0,00123638

0,0122131

-0,137706

-2,35588

-3,25106

525

0,0355717

0,0515364

-0,0758791

-0,251957

-0,0404323

0,0262687

0,100097

-0,217961

-4,00668

-6,51474

700

0,0397491

0,056404

-0,0844757

-0,30629

-0,0824803

0,0465234

0,0867275

-0,270491

-5,06326

-8,74342

11

350

-0,00119233

0,00502594

-0,0471881

-0,113525

-0,0000355521

0,00124173

0,0117907

-0,138703

-2,37643

-3,27006

525

0,0371365

0,0517644

-0,0711074

-0,259168

-0,0387263

0,0259882

0,100142

-0,218601

-4,02972

-6,54577

700

0,0416126

0,0572335

-0,079064

-0,315435

-0,0781592

0,046069

0,0778487

-0,271258

-5,08301

-8,81117

12

350

-0,000326475

0,00502647

-0,043765

-0,11766

-0,00000144594

0,00124084

0,0113357

-0,139682

-2,39752

-3,29088

525

0,0388406

0,0532859

-0,0661266

-0,266771

-0,0297297

0,0254042

0,0798954

-0,219064

-4,04722

-6,59961

700

0,0435587

0,0588744

-0,0724104

-0,32147

-0,0711135

0,0451049

0,0551337

-0,271744

-5,10542

-8,94573

13

350

0,000560655

0,00502539

-0,0402466

-0,122

0,0000330513

0,00123312

0,0108453

-0,140638

-2,41916

-3,31367

525

0,0403967

0,0529853

-0,0610207

-0,275233

-0,021506

0,0265135

0,0730689

-0,219574

-4,0724

-6,64774

700

0,0453376

0,0591993

-0,0665125

-0,32962

-0,0636258

0,04658

0,0533709

-0,271369

-5,12433

-8,97677

14

350

0,00146922

0,00502245

-0,0366298

-0,126557

0,0000678996

0,00121788

0,0103167

-0,141567

-2,44137

-3,33861

525

0,0421155

0,0541878

-0,0554944

-0,283371

-0,016778

0,0252996

0,0718475

-0,220994

-4,09258

-6,72815

700

0,0472017

0,0606723

-0,0604346

-0,339151

-0,0568061

0,0453168

0,0401254

-0,271895

-5,14415

-9,07696

15

350

0,00239934

0,00501739

-0,032912

-0,131346

0,000103052

0,00119441

0,00974668

-0,142464

-2,46416

-3,36588

525

0,043967

0,0547546

-0,0498124

-0,28882

-0,0135143

0,0254299

0,06136

-0,221511

-4,117

-6,82511

700

0,0492216

0,0624102

-0,0543578

-0,351157

-0,0466993

0,0449069

0,0211922

-0,272327

-5,16489

-9,19116

16

350

0,00335102

0,0050099

-0,0290901

-0,136384

0,000138455

0,00116193

0,00913171

-0,143322

-2,48754

-3,39569

525

0,0453425

0,055238

-0,044188

-0,299777

-0,00932595

0,0250077

0,0524811

-0,221612

-4,13833

-6,89969

700

0,0510999

0,0632048

-0,0471886

-0,359683

-0,041798

0,0442649

0,00614126

-0,271983

-5,17982

-9,36649

17

350

0,00432421

0,00499963

-0,0251612

-0,141688

0,000174044

0,0011196

0,00846794

-0,144136

-2,51152

-3,42826

525

0,0472631

0,0563072

-0,0380742

-0,310334

-0,00562324

0,0252652

0,0341572

-0,221824

-4,1603

-6,98846

700

0,0530486

0,0647195

-0,0403648

-0,370381

-0,0289548

0,0444849

-0,016527

-0,27163

-5,19541

-9,50262

18

350

0,00531873

0,00498618

-0,0211222

-0,147278

0,000209746

0,0010665

0,00775113

-0,144899

-2,53611

-3,46383

525

0,0492427

0,057027

-0,0319457

-0,319798

0,00239013

0,0238837

0,0136701

-0,222125

-4,17962

-7,13614

700

0,0551369

0,0658635

-0,0331893

-0,382065

-0,0239705

0,0425505

-0,0242912

-0,271435

-5,21342

-9,66274

19

350

0,00633427

0,00496911

-0,0169699

-0,153175

0,000245476

0,00100164

0,00697658

-0,145602

-2,56132

-3,50269

525

0,0510059

0,0568206

-0,025656

-0,330141

0,00453898

0,022787

0,0139681

-0,222366

-4,19898

-7,24074

700

0,0573266

0,0669657

-0,0258833

-0,394517

-0,0188446

0,0423242

-0,0571733

-0,271104

-5,22502

-9,83764

20

350

0,00737038

0,00494791

-0,0127012

-0,159401

0,000281136

0,000923964

0,00613914

-0,146236

-2,58717

-3,54512

525

0,0528203

0,0585636

-0,0189676

-0,341109

0,0125527

0,0211049

0,0049286

-0,221661

-4,21939

-7,32517

700

0,0593305

0,0682444

-0,0179839

-0,406885

-0,00675289

0,0413575

-0,0646334

-0,270468

-5,23855

-10,0322

21

350

0,00842641

0,00492199

-0,00831264

-0,165983

0,000316613

0,000832303

0,00523309

-0,146793

-2,61365

-3,59145

525

0,0549561

0,0582723

-0,0122561

-0,353202

0,0172172

0,0203064

-0,0229925

-0,221282

-4,24079

-7,5029

700

0,061453

0,0695331

-0,0101998

-0,420426

0,0045103

0,0395574

-0,0967021

-0,268601

-5,25407

-10,2565

22

350

0,00950151

0,00489068

-0,00380099

-0,172949

0,000351778

0,000725413

0,00425208

-0,147261

-2,64079

-3,64204

525

0,0566597

0,0584499

-0,00541932

-0,364265

0,0216531

0,0191284

-0,0403883

-0,220687

-4,25949

-7,66408

700

0,0635757

0,0703505

-0,00189882

-0,434393

0,00965021

0,0397849

-0,121478

-0,26823

-5,26001

-10,5161

23

350

0,0105946

0,00485323

0,000837219

-0,180329

0,00038648

0,000601942

0,00318909

-0,147629

-2,66858

-3,69729

525

0,0587762

0,058822

0,00228343

-0,378226

0,0294867

0,0183203

-0,0518614

-0,220203

-4,27784

-7,84866

700

0,0657422

0,0708874

0,00678722

-0,447465

0,0181287

0,0372923

-0,145433

-0,266057

-5,26309

-10,7585

24

350

0,0117042

0,00480877

0,00560549

-0,188159

0,000420549

0,000460436

0,00203625

-0,147882

-2,69703

-3,75763

525

0,0607977

0,0591879

0,00968109

-0,391062

0,0330378

0,0158053

-0,077597

-0,218944

-4,29584

-8,0278

700

0,068035

0,0719895

0,0157729

-0,465813

0,0243613

0,034601

-0,173843

-0,26414

-5,26411

-11,0723

25

350

0,0128286

0,00475631

0,0105074

-0,196477

0,000453788

0,000299321

0,000784832

-0,148006

-2,72614

-3,82355

525

0,0627116

0,0594719

0,0174371

-0,408569

0,0417954

0,014347

-0,0991425

-0,218131

-4,31045

-8,23652

700

0,0702637

0,072594

0,0250289

-0,481292

0,0306253

0,0336004

-0,203569

-0,262102

-5,26495

-11,3977

26

350

0,0139656

0,00469469

0,0155466

-0,205326

0,00048597

0,000116907

-0,000574976

-0,147985

-2,75591

-3,89558

525

0,0646845

0,0593476

0,0256399

-0,423775

0,0444653

0,0118345

-0,129841

-0,216309

-4,32088

-8,51051

700

0,0724734

0,0723821

0,0347087

-0,500283

0,0403849

0,0312633

-0,2418

-0,259085

-5,26095

-11,7382

27

350

0,0151126

0,00462262

0,0207269

-0,214754

0,000516835

-0,0000886314

-0,00205417

-0,1478

-2,78633

-3,97432

525

0,0666362

0,0591664

0,0339529

-0,439826

0,051436

0,0102841

-0,157639

-0,214711

-4,332

-8,7581

700

0,07466

0,0732337

0,0446698

-0,520561

0,0510456

0,0272315

-0,280251

-0,256415

-5,2521

-12,1772

28

350

0,0162663

0,00453857

0,0260521

-0,224814

0,000546084

-0,000319251

-0,00366512

-0,147431

-2,8174

-4,06044

525

0,0686207

0,0589926

0,042688

-0,46004

0,0545079

0,00782312

-0,181155

-0,212101

-4,34117

-9,03728

700

0,0768457

0,0727182

0,055293

-0,541802

0,0582216

0,0254878

-0,31767

-0,252136

-5,2366

-12,6184

29

350

0,0174228

0,0044408

0,0315262

-0,235569

0,000573372

-0,000577055

-0,00542182

-0,146854

-2,84911

-4,15466

525

0,07074

0,0572017

0,0520843

-0,478948

0,0591215

0,00542777

-0,221904

-0,209602

-4,34755

-934656

700

0,0790416

0,0722261

0,0661269

-0,562714

0,0612176

0,0234693

-0,36579

-0,249244

-5,22086

-13,1029

30

350

0,0185775

0,00432729

0,0371533

-0,247086

0,000598304

-0,000864294

-0,00734012

-0,146045

-2,88144

-4,25781

525

0,0726528

0,0558956

0,0613639

-0,499868

0,0621376

0,00137165

-0,254521

-0,206352

-4,34959

-9,70957

700

0,0812455

0,0715256

0,0775832

-0,587925

0,0708554

0,019249

-0,418577

-0,244177

-5,19364

-13,6445

31

350

0,0197246

0,0041957

0,0429377

-0,259443

0,000620419

-0,00118337

-0,00943805

-0,144974

-2,91436

-4,37081

525

0,0742189

0,054422

0,0713185

-0,524028

0,0666347

-0,000483052

-0,297998

-0,20292

-4,35296

-10,079

700

0,0832156

0,070807

0,0897533

-0,613581

0,0770569

0,0169607

-0,472793

-0,23904

-5,1592

-14,2807

32

350

0,0208573

0,00404329

0,0488839

-0,272729

0,000639187

-0,00153684

-0,0117362

-0,143609

-2,94784

-4,4947

525

0,0763487

0,0533106

0,0818094

-0,548962

0,0688644

-0,00474826

-0,339653

-0,198769

-4,34516

-10,5438

700

0,0851737

0,0683216

0,102394

-0,642639

0,0802571

0,0130037

-0,537422

-0,233252

-5,11291

-14,9556

33

350

0,0219674

0,00386688

0,0549966

-0,287046

0,000653993

-0,00192743

-0,0142582

-0,141916

-2,98185

-4,63064

525

0,077927

0,0509389

0,0924836

-0,575512

0,0735044

-0,00775877

-0,395858

-0,194173

-4,33196

-11,0048

700

0,0870286

0,0661241

0,115455

-0,674923

0,0849931

0,00860061

-0,614694

-0,2264

-5,06358

-15,6592

34

350

0,0230452

0,00366276

0,0612811

-0,302512

0,000664122

-0,00235798

-0,0170313

-0,139853

-3,01633

-4,77994

525

0,0795956

0,0479214

0,104149

-0,605162

0,0725773

-0,012674

-0,454668

-0,188168

-4,31768

-11,514

700

0,0888058

0,063479

0,129541

-0,709456

0,081871

0,00577913

-0,689627

-0,219423

-5,00172

-16,5102

35

350

0,024079

0,00342654

0,0677428

-0,319261

0,000668738

-0,00283149

-0,0200871

-0,137377

-3,05121

-4,94408

525

0,0810895

0,0448616

0,116248

-0,638484

0,0764976

-0,0150614

-0,510821

-0,182605

-4,29756

-12,0981

700

0,0903514

0,059261

0,144508

-0,748857

0,086923

0,00151188

-0,786988

-0,211941

-4,92599

-17,4053

36

350

0,0250906

0,00315641

0,0743796

-0,337649

0,000617954

-0,00333294

-0,0242603

-0,134486

-3,08602

-5,12707

525

0,0824262

0,0401773

0,129051

-0,674089

0,0739106

-0,0201455

-0,574611

-0,17634

-4,26297

-12,7593

700

0,0915977

0,0543325

0,160238

-0,791885

0,0865473

-0,00170367

-0,88496

-0,202856

-4,8364

-18,4417

37

350

0,0259877

0,00288942

0,081262

-0,356898

0,000660677

-0,00394402

-0,0267

-0,130932

-3,12016

-5,32429

525

0,0831512

0,0346366

0,142151

-0,716025

0,0724499

-0,0247152

-0,660637

-0,16854

-4,22422

-13,4791

700

0,0925906

0,048062

0,17704

-0,840091

0,0840351

-0,00496179

-1,00058

-0,1931

-4,72926

-19,585

38

350

0,0268254

0,00248309

0,088444

-0,378823

0,000639633

-0,00458989

-0,0316179

-0,127203

-3,15866

-5,53813

525

0,0837584

0,0288447

0,156696

-0,761136

0,0691252

-0,0285021

-0,754975

-0,160153

-4,17426

-14,2976

700

0,0912155

0,0402792

0,195011

-0,894397

0,0789783

-0,00772921

-1,13251

-0,182373

-4,60242

-20,8645

39

350

0,0274457

0,00204168

0,0955041

-0,402685

0,000609687

-0,00521796

-0,0359782

-0,122219

-3,19281

-5,78667

525

0,0841167

0,0204485

0,172028

-0,813653

0,0630061

-0,0326829

-0,854101

-0,150875

-4,10912

-15,1907

700

0,0933842

0,0306654

0,214346

-0,956002

0,070814

-0,00972676

-1,28397

-0,170631

-4,4526

-22,3000

40

350

0,027981

0,0015448

0,10297

-0,428854

0,000567988

-0,00595327

-0,0411516

-0,116775

-3,22801

-6,05582

525

0,083821

0,0112103

0,188213

-0,870489

0,0531716

-0,0362503

-0,969327

-0,140282

-4,03119

-16,1996

700

0,0929874

0,0188255

0,235242

-1,02641

0,0588217

-0,0105824

-1,45897

-0,157839

-4,27584

-23,9151

Таблица Д.5

Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов увеличения общего
модуля упругости дорожных одежд переходного и низшего типов a5

E’R, кН/м

а0

a1

а2

а3

а11

а12

а13

a22

а23

а33

350

0,410036

0,392461

0,32715

0,837741

-0,0724632

0,143104

-0,340423

-2,16618

-0,226336

-0,262463

525

0,29605

0,532388

1,15677

0,994127

-0,120644

0,132781

-0,461062

-7,56537

-0,415504

-0,33236

700

0,269527

0,577307

1,45522

1,10571

-0,137039

0,160554

-0,52458

-10,9436

-0,546724

-0,417964

Таблица Д.6

Регрессионные коэффициенты для определения коэффициентов снижения касательных напряжений в слабосвязных слоях
основания дорожной одежды переходного и низшего типов при статическом воздействии нагрузки a6

j, град

E’R, кН/м

а0

a1

а2

а3

а11

а12

а13

a22

а23

а33

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

2

350

0,24564

0,244522

3,03889

0,762415

-0,0557769

-0,34172

-0,106096

-4,20402

-2,35868

-0,0732168

525

0,0942014

0,369654

4,98025

1,00821

-0,09664

-0,777692

0,15363

-11,0939

-4,24417

0,184946

700

0,0601152

0,399458

5,67064

1,08894

-0,109101

-0,895937

0,162462

-14,8514

-5,18275

0,244362

3

350

0,247119

0,23696

3,06917

0,759267

-0,0536777

-0,353452

-0,100443

-4,21243

-2,38215

-0,0714221

525

0,0954506

0,361591

5,02219

1,00561

-0,0943549

-0,789268

0,147536

-11,1619

-4,28211

-0,183161

700

0,0618729

0,391202

5,70571

1,08301

-0,106849

-0,905233

-0,155802

-14,8157

-5,23011

-0,236779

4

350

0,248476

0,229055

3,1

0,756887

-0,0515871

-0,361352

-0,0947011

-4,21944

-2,40992

-0,0699569

525

0,0970778

0,352984

5,0626

1,0013

-0,0919267

-0,802099

-0,140522

-11,1672

-4,32431

0,179531

700

0,0636206

0,382418

574978

1,07757

-0,104336

-0,92033

-0,148251

-14,8144

-5,28025

0,231482

5

350

0,249876

0,220881

3,13217

0,754391

-0,0494172

-0,369672

-0,0887623

-4,22718

-2,43868

-0,0684169

525

0,0987546

0,34409

5,10479

0,996787

-0,0894091

-0,815559

0,133269

-11,1743

-4,36783

0,175747

700

0,0654208

0,373342

5,79581

1,0719

-0,101732

-0,936145

0,140441

-14,8155

-5,33187

0,225974

6

350

0,251324

0,212426

3,16574

0,751771

-0,0471643

-0,378441

-0,082618

-4,23569

-2,46847

-0,0667972

525

0,100483

0,334897

5,14886

0,992073

-0,086798

-0,829692

0,125763

-11,1833

-4,41275

-0,171799

700

0,0672751

0,363963

5,84391

1,06597

-0,0990317

-0,952727

-0,13236

-14,8191

-5,385

0,220242

7

350

0,25282

0,203679

3,20081

0,749018

-0,0448243

-0,38769

-0,0762591

-4,24506

-2,49934

-0,065092

525

0,102264

0,325392

5,19493

0,987141

-0,084089

-0,844543

0,117995

-11,1944

-4,45911

0,167678

700

0,0691853

0,354268

5,8942

1,05978

-0,0962315

-0,970127

0,123995

-14,8256

-5,43972

0,214274

8

350

0,254366

0,194627

3,23745

0,746125

-0,0423927

-0,397457

-0,0696754

-4,25532

-2,53134

-0,0632953

525

0,1041

0,315563

5,24312

0,981979

-0,0812774

-0,860162

0,109952

-11,2078

-4,50699

0,163373

700

0,0711532

0,344244

5,94683

1,05331

-0,0933264

-0,988401

0,115333

-14,8353

-5,49609

-0,208056

9

350

0,255965

0,185256

3,27578

0,743079

-0,0398649

-0,407779

-0,0628563

-4,26655

-2,56455

-0,0614003

525

0,105992

0,305395

5,29356

0,97657

-0,0783585

-0,876606

0,101621

-11,2237

-4,55645

0,158872

700

0,0731807

0,333878

6,00193

1,04654

-0,0903115

-1,00761

0,106359

-14,8483

-5,55417

-0,201572

10

350

0,257618

0,175551

3,31589

0,739871

-0,0372359

-0,418699

-0,0557907

-4,27881

-2,59901

-0,0593998

525

0,107944

0,294874

5,3464

0,970898

-0,0753268

-0,893934

0,0929875

-11,2422

-4,60757

-0,154162

700

0,0752696

0,323155

6,05968

1,03945

-0,0871816

-1,02783

0,0970601

-14,8652

-5,61402

-0,194808

11

350

0,25933

0,165498

3,3579

0,736489

-0,0345004

-0,430264

-0,0484662

-4,29219

-2,63479

-0,0572856

525

0,109956

0,283986

5,40179

0,964946

-0,0721768

-0,912212

0,0840369

-11,2637

-4,66042

-0,14923

700

0,0774219

0,312061

6,12024

1,03201

-0,0839312

-1,04912

0,0874183

-14,8861

-5,67573

-0,187744

12

350

0,261101

0,155081

3,40193

0,73292

-0,0316528

-0,442524

-0,04087

-4,30675

-2,67198

-0,0550491

525

0,11203

0,272714

5,45991

0,958694

-0,0689028

-0,931514

0,0747532

-11,2883

-4,71509

-0,144061

700

0,0796396

0,300579

6,1838

1,02421

-0,0805544

-1,07157

0,0774165

-14,9114

-5,73938

-0,180363

13

350

0,262935

0,144282

3,44812

0,729148

-0,0286869

-0,455537

-0,0329882

-4,32258

-2,71065

-0,0526803

525

0,11417

0,261042

5,52093

0,95212

-0,0654984

-0,951919

0,0651192

-11,3164

-4,77167

-0,138637

700

0,0819246

0,288694

6,25056

1,01602

-0,0770449

-1,09527

0,0670362

-14,9417

-5,80506

-0,172643

14

350

0,264834

0,133083

3,49662

0,725159

-0,0255962

-0,469364

-0,0248058

-4,33977

-2,75089

-0,0501686

525

0,116376

0,248951

5,58506

0,945202

-0,0619569

-0,973516

0,0551162

-11,3483

-4,83026

-0,13294

700

0,0842791

0,276387

6,32076

1,00742

-0,0733963

-1,12031

0,0562572

-14,9772

-5,87285

-0,16456

15

350

0,266803

0,121466

3,54758

0,720934

-0,0223738

-0,484075

-0,0163067

-4,3584

-2,79279

-0,0475021

525

0,118652

0,236424

5,65252

0,937913

-0,0582712

-0,996403

0,0447245

-11,3842

-4,89097

-0,126951

700

0,0867051

0,263641

6,39462

0,998368

-0,0696015

-1,14681

0,0450577

-15,0185

-5,94287

-0,156091

16

350

0,268843

0,10941

3,60119

0,716453

-0,0190121

-0,499747

-0,00747355

-4,37856

-2,83646

-0,0446676

525

0,121

0,22344

5,72355

0,930225

-0,0544339

-1,02069

0,0339224

-11,4244

-4,95392

-0,120648

700

0,0892047

0,250436

6,47243

0,988836

-0,0656532

-1,17489

0,0334143

-15,0661

-6,01522

-0,147207

17

350

0,27096

0,0968924

3,65763

0,711697

-0,0155031

-0,516463

0,00171246

-4,40036

-2,882

0,0416504

525

0,123421

0,209978

5,79842

0,922107

-0,0504368

-1,04649

0,0226865

-11,4694

-5,01924

-0,114005

700

0,09178

0,236751

6,55448

0,978787

-0,0615433

-1,20468

0,0213016

-15,1206

-6,09003

-0,137877

18

350

0,273156

0,0838904

3,71712

0,706639

-0,011838

-0,53432

0,0112717

-4,4239

-2,92956

0,0384342

525

0,125919

0,196017

5,87741

0,913524

-0,0462713

-1,07394

0,0109914

-11,5195

-5,08707

-0,106996

700

0,0944331

0,222567

6,64108

0,96818

-0,0572636

-1,23633

0,00869186

-15,1825

-6,16743

-0,128069

19

350

0,274799

0,0709979

3,7923

0,701938

-0,00820046

-0,553565

0,0205204

-4,54235

-2,97673

-0,035125

525

0,128445

0,181593

5,96329

0,904654

-0,0420447

-1,09968

0,00124443

-11,6396

-5,15556

-0,100442

700

0,0968873

0,208044

6,73495

0,958906

-0,0528248

-1,27214

0,00435992

-15,2875

-6,2468

-0,121478

20

350

0,277982

0,0561332

3,84926

0,693978

-0,00398122

-0,573174

0,0318944

-4,4982

-3,0329

0,0296504

525

0,131269

0,166522

6,04906

0,894151

-0,0375154

-1,13394

0,0144553

-11,6253

-5,23677

-0,0910451

700

0,100178

0,192313

6,82658

0,944615

-0,0480691

-1,30487

0,0187594

-15,3332

-6,32705

-0,106651

21

350

0,28045

0,0413933

3,9205

0,68829

0,000390219

-0,594436

0,0419331

-4,5234

-3,08819

0,0257219

525

0,133659

0,150944

6,15019

0,884683

-0,0326304

-1,16884

0,0269819

-11,7554

-5,3137

0,0827429

700

0,103314

0,176625

6,91602

0,931498

-0,0433592

-1,34081

0,0328602

-15,2654

-6,41599

-0,0946706

22

350

0,282856

0,0262033

3,99361

0,68269

0,00466061

-0,617981

0,054117

-4,54479

-3,14936

0,0229368

525

0,136833

0,134674

6,23876

0,872911

-0,0277348

-1,20454

0,0412046

-11,7429

-5,38618

-0,0736575

700

0,105851

0,160337

7,03856

0,920043

-0,0381762

-1,3841

0,0467993

-15,5117

-6,50522

-0,0844229

23

350

0,285536

0,0106204

4,06889

0,675651

0,00912986

-0,643563

0,0656518

-4,57136

-3,20183

-0,0185582

525

0,139546

0,117764

6,3458

0,863149

-0,0225194

-1,24054

0,0555162

-11,8948

-5,46163

-0,067167

700

0,109146

0,143061

7,14901

0,904808

-0,0329673

-1,42746

0,0636667

-15,5258

-6,61089

-0,0700912

24

350

0,288323

-0,00569828

4,1595

0,666897

0,0138527

-0,670441

0,0781109

-4,67348

-3,26504

-0,0126404

525

0,142516

0,100557

6,45478

0,850689

-0,0172207

-1,28506

0,0706558

-11,9223

-5,54914

-0,0573195

700

0,11202

0,125882

7,27794

0,889934

-0,0276032

-1,4755

0,0792957

-15,7098

-6,70937

-0,0557037

25

350

0,291063

-0,0231397

4,24417

0,660817

0,0192486

-0,704759

0,0906374

-4,64742

-3,33017

-0,00946061

525

0,146005

0,0817492

6,57955

0,836235

-0,0114513

-1,32536

0,0870254

-12,0943

-5,64576

-0,0456821

700

0,115517

0,10699

7,41319

0,87265

-0,0217419

-1,52595

0,0975969

-15,9098

-6,80591

-0,0412057

26

350

0,294241

-0,0414981

4,33711

0,651845

0,0247704

-0,736203

0,104184

-4,66713

-3,40364

0,00329069

525

0,148566

0,0634212

6,70571

0,824869

-0,00567742

-1,37552

0,102871

-12,1475

-5,75281

0,0362423

700

0,11874

0,0882494

7,55408

0,855578

-0,0157391

-1,58441

0,114478

-16,0407

-6,90258

0,0253583

27

350

0,297344

-0,0601432

4,44678

0,641355

0,0302568

-0,771798

0,118944

-4,75189

-3,4836

0,00401697

525

0,152553

0,0432665

6,83465

0,807066

0,000676794

-1,42661

0,120538

-12,2251

-5,84772

0,0205882

700

0,121939

0,068755

7,69163

0,839169

-0,00960724

-1,64051

0,132738

-16,0916

-7,01722

0,0107523

28

350

0,300119

-0,0789915

4,54404

0,633977

0,0358184

-0,808045

0,133609

-4,75198

-3,55697

0,00742987

525

0,15578

0,0233484

6,97356

0,791067

0,00691001

-1,48185

0,138595

-12,3106

-5,94808

0,00787868

700

0,125329

0,0480101

7,86067

0,820148

-0,00303967

-1,70215

0,152966

-16,4226

-7,13024

0,00458591

29

350

0,304175

-0,100093

4,66538

0,620108

0,0423899

-0,850776

0,149262

-4,82405

-3,63854

0,0178021

525

0,159187

0,00185036

7,13499

0,773591

0,0138097

-1,54537

0,158125

-12,4702

-6,06322

0,00668454

700

0,12929

0,0263274

8,03252

0,796856

0,00392514

-1,77649

0,17458

-16,5564

-7,25058

0,0261382

30

350

0,30802

-0,121784

4,79022

0,607053

0,0490457

-0,893936

0,166078

-4,90078

-3,72512

0,0265131

525

0,162589

-0,0205069

7,31514

0,755374

0,0210677

-1,61276

0,178391

-12,74

-6,18222

0,0198305

700

0,133152

0,00373606

8,21149

0,774219

0,0113249

-1,85115

0,196332

-16,7385

-7,37022

0,0456945

31

350

0,311394

-0,14395

4,92522

0,59579

0,0559224

-0,944808

0,183383

-4,9377

-3,82793

0,0337646

525

0,166745

-0,043958

7,48446

0,733692

0,0285785

-1,68364

0,200744

-12,8048

-6,3054

0,0373567

700

0,136698

-0,0194014

8,42871

0,749452

0,0188257

-1,9343

0,219707

-17,1456

-7,52365

0,0690469

32

350

0,315626

-0,167126

5,06688

0,580317

0,0628984

-0,998339

0,202417

-4,99423

-3,92518

0,0437627

525

0,170703

-0,068429

7,68936

0,709684

0,0366541

-1,76401

0,223493

-13,0939

-6,43405

0,0577076

700

0,140949

-0,0438525

8,63506

0,721232

0,0267804

-2,0233

0,245298

-17,2902

-7,66533

0,0938205

33

350

0,320293

-0,192536

5,22556

0,562833

0,071145

-1,06172

0,221858

-5,03812

-4,03438

0,0560605

525

0,17483

-0,0933565

7,89445

0,684806

0,0445838

-1,85268

0,248909

-13,1895

-6,5826

0,0768113

700

0,144928

-0,0691556

8,86525

0,693179

0,0353304

-2,12437

0,270871

-17,5263

-7,82024

0,118566

34

350

0,324563

-0,218286

5,39254

0,546233

0,0792207

-1,12699

0,243151

-5,08104

-4,15353

0,0665768

525

0,178739

-0,119833

8,12627

0,65937

0,0535149

-1,95055

0,273942

-13,3965

-6,74146

0,0978321

700

0,149013

-0,0952844

9,11736

0,661086

0,0439428

-2,23289

0,299306

-17,8231

-7,98054

0,146367

35

350

0,329442

-0,245838

5,5779

0,526393

0,0880921

-1,20211

0,265752

-5,13086

-4,28243

0,079842

525

0,183068

-0,147531

8,37686

0,629638

0,0627881

-2,05897

0,301879

-13,5989

-6,90994

0,121781

700

0,153267

-0,122748

9,3941

0,62589

0,0531807

-2,35513

0,329592

-18,1321

-8,15981

0,177338

36

350

0,334096

-0,274439

5,78355

0,506059

0,0974158

-1,28728

0,289657

-5,19922

-4,42081

0,0929313

525

0,187571

-0,176556

8,65113

0,596722

0,0726004

-2,17995

0,331919

-13,8087

-7,09365

0,148343

700

0,153636

-0,151427

9,69709

0,587074

0,062916

-2,49136

0,362175

-18,4588

-8,35485

0,211498

37

350

0,340309

-0,30574

6,00336

0,479141

0,107764

-1,38046

0,315836

-5,22169

-4,58003

0,112174

525

0,192273

-0,207021

8,95256

0,560084

0,0830048

-2,31562

0,364374

-14,0227

-7,29546

0,177981

700

0,157129

-0,181407

10,0302

0,544039

0,0731912

-2,64399

0,397395

-18,8000

-8,56881

0,249403

38

350

0,34596

-0,33758

6,24351

0,452516

0,118211

-1,48878

0,344265

-5,1966

-4,74926

0,129294

525

0,197207

-0,23906

9,28537

0,519049

0,0940646

-2,46865

0,399629

-14,2359

-7,51903

0,211278

700

0,157563

-0,212789

10,398

0,496042

0,084057

-2,81595

0,435674

-19,1513

-8,80569

0,29175

39

350

0,352886

-0,373476

6,52684

0,419281

0,13053

-1,61141

0,375364

-5,28227

-4,94021

0,152593

525

0,202421

-0,27284

9,65477

0,472767

0,105858

-2,64237

0,438171

-14,4407

-7,76917

0,248979

700

0,153563

-0,245699

10,8064

0,442146

0,0955745

-3,01095

0,477541

-19,5045

-9,07085

0,33943

40

350

0,361301

-0,411832

6,81793

0,381548

0,14363

-1,75007

0,409505

-5,18805

-5,14776

0,177682

525

0,207986

-0,308573

10,0672

0,420146

0,118482

-2,84102

0,480624

-14,6255

-8,05213

0,292046

700

0,151568

-0,280295

11,2623

0,381161

0,107821

-3,23369

0,523677

-19,8476

-9,37139

0,393588

 


Таблица Д.7

Расчетные значения условного модуля упругости композитного слоя «зернистый материал + георешетка» Е4 (к расчету по п. 6.2.3) и Е3 (к расчету по п. 6.2.6)

Е’R, кН/м

E4, Е3, МПа

350

1100

525

1550

700

1800

Приложение Е

Примеры расчета дорожных одежд временных дорог (к приложению А)

Пример № 1. Требуется запроектировать конструкцию дорожной одежды с покрытием из щебня для технологической дороги горно-обогатительного комбината, возводимой во II дорожно-климатической зоне.

Исходные данные: местность по условиям увлажнения относится к 3-му типу; грунт земляного полотна - песок пылеватый Егр = 8 МПа, С = 0,007 МПа, j = 33°; материал покрытия - гранитный щебень, укладываемый по принципу заклинки, Еод = 130 МПа, gод = 0,018 МН/м3.

Расчетная интенсивность движения = 1500 автомобилей за расчетный период. Марка автомобиля - БелАЗ-7513 со следующими параметрами: давление на покрытие Р = 0,6 МПа, расчетный диаметр следа колеса движущегося автомобиля D = 1,38 м.

1.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации

Требуемый модуль деформации одежды назначается по зависимости (А.2).

где S - допускаемая вертикальная осадка поверхности покрытия, S = 0,06 · D = 0,06 · 1,38 » 0,083 м (допускаемая вертикальная деформация покрытия после 1500 проходов транспортного средства);

k - коэффициент, отражающий агрессивность повторных нагрузок, вызывающих нарастание колеи:

k = [0,5 + 0,65 · lgNc] = [0,5 + 0,65 · lg1500] » 2,56.

Значение требуемого модуля деформации выше минимально допустимого значения модуля деформации Еmin = 30 МПа.

Принимается Еmp = 40 МПа.

В первом приближении намечается однослойное покрытие из щебня толщиной, равной величине диаметра отпечатка задних колес (пневматиков) транспортного средства - hод = 1,38 м.

Определение эквивалентного модуля деформации неармированной слоистой конструкции производится по зависимости (А.4).

Примечание. Множитель  введен с целью перевода градусов в радианы.

Проверка выполнения условия прочности:

Еэкв = 38 < Emp = 40 МПа.

Полученный модуль Еэкв = 38 МПа ниже требуемого значения Emp = 40 МПа, поэтому необходимо изменить толщину покрытия, в данном случае увеличить ее.

Принимаем толщину дорожной одежды hод = 1,60 м.

Еэкв » 42 > Emp = 40 МПа.

Условие прочности выполнено.

1.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального давления на поверхность грунтового основания

Напряжения, действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10):

где Р - давление на покрытие от колеса, МПа;

w - коэффициент, характеризующий убывание вертикальных напряжений в покрытии и определяемый по зависимости (А.11).

где а = 1,0 - для неармированных дорожных одежд.

Допускаемые напряжения на поверхности грунтового основания для неармированной дорожной одежды определяются по зависимости (А.12).

Действующие вертикальные напряжения на поверхности грунтового основания меньше допускаемых напряжений.

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,044 < sдоп » 0,26 МПа.

Условие прочности выполнено.

Таким образом, требуемая толщина щебеночного покрытия hод составляет 1,60 м.

Пример № 2. Исходные данные те же, что в примере № 1. Требуется определить толщину дорожной одежды, если применить в конструкции в качестве материала армирования полипропиленовые двухосноориентированные георешетки СД-40 (прочность на разрыв не менее 40 кН/м).

2.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации

Как и в примере № 1 принимается Етр = 40 МПа.

Предварительно принимаем толщину армированной дорожной одежды из щебня hод = 0,80 м.

Определение эквивалентного модуля деформации армированной дорожной одежды производится по зависимости (А.5).

Коэффициент упрочнения определен по зависимости (А.8).

Проверка выполнения условия прочности:

Еэкв » 52,35 > Emp = 40 МПа.

Условие прочности выполнено.

Таким образом, по итогам расчета дорожной одежды по величине деформации применение георешетки СД-40 позволяет снизить толщину щебеночного покрытия с 1,60 м до 0,80 м.

2.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального давления на поверхность грунтового основания (при армировании георешеткой)

Напряжения, действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10).

где                      

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,086 < sдоп » 0,16 МПа.

Условие прочности выполнено.

Таким образом, действующие напряжения на поверхности грунта не превышают допускаемых напряжений.

2.3 Расчет армированной дорожной одежды по величине относительной деформации георешетки

Значение относительной деформации георешеток e в конструкции определяется по формуле (А.14).

Проверка выполнения условия прочности:

e = 0,04 < eпр = 0,10.

Относительная деформация георешетки СД-40 менее допустимого значения.

Условие прочности выполнено.

Выводы: определяющим критерием для выбора толщины дорожной одежды в данном примере явилась величина допускаемой деформации. Таким образом, принимается толщина покрытия из щебня 1,60 м и 0,80 м - без армирования и с армированием георешеткой СД-40 соответственно.

Пример № 3. Требуется запроектировать конструкцию дорожной одежды с покрытием из щебня для временной автомобильной дороги, возводимой во II дорожно-климатической зоне. Исходные данные: местность по условиям увлажнения относится к 3-му типу; грунт земляного полотна - суглинки тяжелые пылеватые Егр = 9 МПа, с = 0,007 МПа, j = 15°; материал покрытия - гранитный щебень, укладываемый по принципу заклинки, Еод = 130 МПа, gод = 0,018 МН/м3.

Расчетная интенсивность движения 1000 авт. за расчетный период. Марка автомобиля МАЗ 500 со следующими параметрами: давление на покрытие Р = 0,6 МПа, расчетный диаметр следа колеса движущегося автомобиля D = 0,37 м.

3.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации

Требуемый модуль деформации одежды назначается по зависимости (А.2).

где S - допускаемая вертикальная осадка поверхности покрытия, S = 0,054 · D (допускаемая вертикальная деформация покрытия после 1000 проходов транспортного средства - S = 0,02 м);

k - коэффициент, отражающий агрессивность повторных нагрузок, вызывающих нарастание колеи.

k = [0,5 + 0,65 · lg Nc] = [0,5 + 0,65 · lg 1000] » 2,45.

Значение требуемого модуля деформации выше минимально допустимого значения модуля деформации Еmin = 30 МПа.

Принимается Еmp = 43 МПа.

В первом приближении намечается однослойное покрытие из щебня гранитного hод = 0,42 м.

Определение эквивалентного модуля деформации неармированной слоистой конструкции производится по зависимости (А.4).

Примечание. Множитель  введен с целью перевода градусов в радианы.

Проверка выполнения условия прочности:

Еэкв » 43,59 » Еmp = 43 МПа.

Условие прочности выполнено.

Принимаем толщину дорожной одежды hод = 0,42 м.

3.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального давления на поверхность грунтового основания

Напряжения, действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10):

где а = 1,0 - для неармированных дорожных одежд.

Допускаемые напряжения на поверхность грунтового основания для неармированной дорожной одежды определяются по зависимости (А.12):

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,0504 » sдоп » 0,0512 МПа.

Действующие вертикальные напряжения на поверхности грунтового основания и допускаемые напряжения практически равны между собой.

Условие прочности выполнено.

Таким образом, толщина дорожной одежды hод = 0,42 м удовлетворяет всем критериям прочности.

Пример № 4. Исходные данные те же, что в примере № 3. Требуется определить толщину дорожной одежды, если применить в конструкции в качестве материала армирования полипропиленовые двухосноориентированные георешетки СД-30 (прочность на разрыв не менее 30 кН/м).

4.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации

Как и в примере № 3 принимается Етр = 43 МПа.

Принимаем толщину армированной дорожной одежды hод = 0,20 м.

Определение эквивалентного модуля деформации армированной дорожной одежды производится по зависимости (А.5).

Коэффициент упрочнения определен по зависимости (А.7).

Проверка выполнения условия прочности:

Еэкв » 45 > Emp » 43 МПа.

Условие прочности выполнено.

Таким образом, по итогам расчета дорожной одежды по величине деформации применение георешетки СД-30 позволяет снизить толщину щебеночного покрытия с 0,42 м до 0,20 м.

4.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального давления на поверхность грунтового основания

Напряжения, действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10).

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,110 < sдоп » 0,042 МПа.

Условие прочности не выполнено.

Увеличиваем толщину щебеночного слоя до 0,32 м и применяем в конструкции дорожной одежды георешетку СД-40.

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,0460 < sдоп » 0,0471 МПа.

Условие прочности выполнено.

4.3 Расчет армированной дорожной одежды по величине относительной деформации георешетки

Значение относительной деформации георешеток e в конструкции определяется по формуле (А.14).

Проверка выполнения условия прочности:

e = 0,033 < eпр = 0,10.

Относительная деформация СД-40 менее допустимого значения, равного 0,1.

Условие прочности выполнено.

Выводы по примеру 4: определяющим критерием для выбора толщины дорожной одежды в данном примере явилась величина допускаемых напряжений в грунте. Таким образом, принимается покрытие из щебня толщиной 0,32 м с армированием георешеткой СД-40 (георешетка укладывается между щебеночным слоем и подстилающим грунтом).

Пример № 5. Исходные данные те же, что в примере № 1, за исключением расчетной интенсивности движения, которая равна 500 авт. за расчетный период. Требуется определить толщину дорожной одежды, если применить в конструкции в качестве материала армирования полипропиленовые двухосноориентированные георешетки СД-40 (прочность на разрыв не менее 40 кН/м).

5.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации

k = [0,5 + 0,65lgNc] = [0,5 + 0,65lg500] » 2,25.

Принимаем Еmp = 36 МПа.

Рассмотрим двухслойную конструкцию дорожной одежды. Верхний слой покрытия - ПГС (Е1 = 90 МПа, g1 = 0,018 МН/м3); нижний слой - щебень (Е2 = 130 МПа, g2 = 0,018 МН/м3), армированный георешеткой СД-40 (георешетка укладывается между слоем щебня и подстилающим грунтом). С целью экономии гранитного щебня назначаем толщину щебеночного слоя h2 = 0,15 м, а толщину слоя из ПГС - h1 = 0,40 м.

В первую очередь определим модуль деформации дорожной одежды как средневзвешенный модуль деформации двухслойной системы:

Определение эквивалентного модуля деформации армированной дорожной одежды производится по зависимости (А.5).

Коэффициент упрочнения определяем по зависимости (А.8).

Проверка выполнения условия прочности:

Еэкв » 36,5 > Emp » 36 МПа.

Условие прочности выполнено.

5.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального давления на поверхность грунтового основания

Напряжения, действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10).

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,183 < sдоп » 0,13 МПа.

Таким образом, действующие напряжения на поверхности грунта превышают допускаемые напряжения. Условие прочности не выполнено.

Увеличим толщину ПГС - h1 = 0,51 м и произведем перерасчет.

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,1417 = sдоп » 0,1425 МПа.

Условие прочности выполнено.

Следовательно, общая толщина дорожной одежды должна быть не менее 0,66 м, исходя из выполнения условий двух критериев прочности.

5.3 Расчет армированной дорожной одежды по величине относительной деформации георешетки

Значение относительной деформации георешеток e в конструкции определяется по формуле (А.14).

Проверка выполнения условия прочности:

e = 0,048 < eпр = 0,10.

Относительная деформация менее допустимого значения, равного 0,1.

Условие прочности выполнено.

Выводы по примеру 5: определяющим критерием для выбора толщины дорожной одежды в данном примере явилась величина допускаемых напряжений в грунте. Таким образом, принимается двухслойная дорожная одежда (верхний слой ПГС - 0,51 м, нижний слой щебень - 0,15 м, георешетка СД-40).

Пример № 6. Требуется запроектировать конструкцию дорожной одежды с покрытием из карьерного гравия без подбора состава для технологической (временной) дороги.

Исходные данные: местность по условиям увлажнения относится к 3-му типу; грунт земляного полотна - суглинки тяжелые пылеватые Егр = 8 МПа, с = 0,007 МПа, j = 15°, материал покрытия - карьерный гравий без подбора состава, Еод = 80 МПа, gод = 0,018 МН/м3.

Расчетная интенсивность движения - 500 авт. за расчетный период. Марка автомобиля - МАЗ 500 - со следующими параметрами: давление на покрытие Р = 0,6 МПа, расчетный диаметр следа колеса движущегося автомобиля D = 0,37 м.

6.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации

Требуемый модуль деформации одежды назначается по зависимости (А.2).

где S - допускаемая вертикальная осадка поверхности покрытия,  (допускается вертикальная деформация покрытия после 500 проходов транспортного средства = 2,2 см);

k - коэффициент, отражающий агрессивность повторных нагрузок, вызывающих нарастание колеи:

k = [0,5 + 0,65lg Nc] = [0,5 + 0,65lg 500] » 2,26.

Значение требуемого модуля деформации выше минимально допустимого значения модуля деформации Еmin = 30 МПа.

Принимается Еmp = 36 МПа.

В первом приближении намечается однослойное покрытие hод = 0,50 м.

Определение эквивалентного модуля деформации неармированной конструкции производится по зависимости (А.4).

Примечание. Множитель  введен с целью перевода градусов в радианы.

Проверка выполнения условия прочности:

Еэкв » 38 > Emp = 36 МПа.

Условие прочности выполнено.

6.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального давления на поверхность грунтового основания

Напряжения, действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10).

Коэффициент w, характеризующий убывание вертикальных напряжений в покрытии, определяется по зависимости (А.11).

где а = 1,0 - для неармированных дорожных одежд.

Допускаемые напряжения на поверхности грунтового основания для неармированной дорожной одежды определяются по зависимости (А.12).

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,048 < sдоп » 0,055 МПа.

Действующие вертикальные напряжения на поверхности грунтового основания меньше допускаемых напряжений.

Условие прочности выполнено.

Таким образом, требуемая толщина покрытия hод составляет 0,50 м.

Пример № 7. Исходные данные те же, что в примере № 6. Требуется определить толщину дорожной одежды, если применить в конструкции в качестве армирующего материала полипропиленовые двуосноориентированные георешетки СД-30 (прочность на разрыв не менее 30 кН/м). Так как в качестве материала покрытия выбран карьерный гравий без подбора состава, то необходимо в конструкции дорожной одежды под георешеткой расположить полотнища геотекстиля плотностью не менее 200 г/м2 (на подстилающий грунт укладывается сначала геотекстиль, а далее - георешетка).

7.1 Расчет дорожной одежды по величине деформации

Как и в примере № 6 принимается Еmp = 36 МПа.

Принимаем толщину армированной дорожной одежды hод = 0,30 м.

Определение эквивалентного модуля деформации армированной дорожной одежды производится по зависимости (А.5).

Коэффициент упрочнения следует определять по зависимости (А.7), уменьшив его значение на 10 %.

Проверка выполнения условия прочности:

Еэкв » 40,25 > Emp = 36 МПа.

Условие прочности выполнено.

Таким образом, по итогам расчета дорожной одежды но величине деформации применение георешетки СД-30 позволяет снизить толщину щебеночного покрытия с 0,50 м до 0,30 м.

7.2 Расчет дорожной одежды по величине вертикального давления на поверхность грунтового основания

Напряжения, действующие на грунт основания, определяются по зависимости (А.10).

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,07 < sдоп » 0,046 МПа.

Условие прочности не выполнено.

Увеличиваем толщину щебеночного слоя до 0,365 м и применяем в конструкции дорожной одежды георешетку СД-40.

Проверка выполнения условия прочности:

s » 0,0486 » sдоп » 0,00488 МПа.

Условие прочности выполнено.

7.3 Расчет армированной дорожной одежды по величине относительной деформации георешетки

Значение относительной деформации георешеток e в конструкции определяется по формуле (А.14).

Проверка выполнения условия прочности:

e = 0,039 < eпр = 0,10.

Относительная деформация СД-40 менее допустимого значения, равного 0,1.

Условие прочности выполнено.

Выводы по примеру 7; определяющим критерием для выбора толщины дорожной одежды в данном примере явилась величина допускаемых напряжений в грунте.

Таким образом, принимается толщина покрытия 0,36 м, георешетка СД-40 и геотекстиль плотностью не менее 200 г/м2.

 

СОДЕРЖАНИЕ

1 Область применения. 1

2 Нормативные ссылки. 2

3 Определения. 3

4 Общие положения. 4

5 Требования к материалам.. 5

6 Методика проектирования. 8

6.1 Конструктивные решения. 8

6.2 Методика расчета. 8

7 Особенности технологии производства работ. 16

Приложение А. Особенности применения полимерных георешеток при строительстве временных дорог. 20

Приложение Б. Основные положения методов оценки механических свойств георешеток (геосеток), применяемых для армирования зернистых материалов. 24

Приложение В. Примеры расчета армированных дорожных одежд. 27

Приложение Г. Характеристики разновидностей двухосных георешеток. 41

Приложение Д. Значения регрессионных коэффициентов к расчету по п. 6.2. 43

Приложение Е. Примеры расчета дорожных одежд временных дорог. 63

 

.
Помните!
Вся полученная прибыль с сайта идет на развитие проекта, оплату услуг хостинг-провайдера, еженедельные обновления базы данных СНИПов, улучшение предоставлямых сервисов и услуг портала.
Скачайте «ОДМ 218.5.002-2008. Методические рекомендации по применению полимерных геосеток (георешеток) для усиления слоев дорожной одежды из зернистых материалов» и внесите свой малый вклад в развитие сайта!